Меню
Поиск



рефераты скачать Разработка системы электроснабжения механического цеха


Для установки в помещении принимаются 16 батарей по 10 секций в каждой. Общее число секций чугунных радиаторов при этом 160.

Аналогично рассчитывается количество отопительных приборов в бытовых отделениях. Результаты расчётов сводятся в таблицу 4.3.

План механического цеха с расположением трубопроводов и отопительных приборов показан на рисунке 4.3

 

4.2 Гидравлический расчёт системы водяного отопления


В расчётах принимается, что средняя потеря давления составляет 100 Па на 1 м длины трубопровода.

Далее приводится расчёт кольца, проходящего в помещении механического цеха.

Общая длина трубопровода рассчитываемого кольца Σl = 145,4 м.

Схема системы отопления приведена на рисунке 4.4.

Располагаемое циркуляционное давление в системе, Па,


,


.

Средняя потеря давления на трение, Па/м,


,


.

Для каждого участка определяется расход теплоносителя.

Для первого и последнего участков расход будет одинаков, кг/ч,


,


где Q – тепловая нагрузка участка, Вт;

 Δt – расчётный температурный перепад теплоносителя в системе отопления, 0С;

.

Далее по /10, приложение 6/ по значениям и  определяются диаметры труб, а также скорость теплоносителя ω и фактическое значение  по участкам циркуляционного кольца. Полученные данные заносятся в таблицу 4.4.

По /10, приложение 4/ подсчитываются суммы коэффициентов местных сопротивлений на каждом расчётном участке. Все результаты заносятся в таблицу 4.4.



Таблица 4.4 – Расчёт трубопроводов системы водяного отопления

участка

Q,

Вт

G,

кг/ч

l,

м

Диаметр

трубы,

мм

ω,

м/с

,

Па/м

ΔРл,

Па

Σζ

ΔРм,

Па

ΔРл+ΔРм,

Па

Главное циркуляционное кольцо, проходящее через прибор 16

1

21600

740

39,3

25

0,38

85

3340,5

4,5

319,5

3660

2

18900

650

4

25

0,32

65

260

1

50,3

310,3

3

16200

555

5,6

25

0,28

60

336

5

193

529

4

13500

465

4

25

0,23

35

140

1

26,1

166,1

5

10800

370

5,6

20

0,3

80

448

7

309,4

757,4

6

8100

280

4

20

0,23

45

180

1

26,1

206,1

7

5400

185

5,6

15

0,28

95

532

7

270,2

802,2

8

2700

95

4,1

15

0,15

28

114,8

2,5

27,8

142,6

9

1350

45

0,2

15

0,06

4

0,8

6,5

11,5

12,3

10

1350

45

0,2

15

0,06

4

0,8

1

1,8

2,6

11

2700

95

4,1

15

0,15

28

114,8

4,5

50

164,8

12

5400

185

5,6

15

0,28

95

532

7

270,2

802,2

13

8100

280

4

20

0,23

45

180

1

26,1

206,1

14

10800

370

5,6

20

0,3

80

448

7

309,4

757,4

15

13500

465

4

25

0,23

35

140

1

26,1

166,1

16

16200

555

5,6

25

0,28

60

336

5

193

529

17

18900

650

4

25

0,32

65

260

1

50,3

310,3

18

21600

740

39,9

25

0,38

85

3391,5

5,5

390,5

3782

Σ(ΔРл+ΔРм)1÷18 = 13306,5

Малое циркуляционное кольцо, проходящее через прибор 1

19

2700

95

0,1

15

0,15

28

2,8

1,5

16,7

19,5

20

1350

45

0,2

15

0,06

4

0,8

6,5

11,5

12,3

21

1350

45

0,2

15

0,06

4

0,8

1

1,8

2,6

22

2700

95

0,1

15

0,15

28

2,8

3

33,3

36,1

Σ(ΔРл+ΔРм)19÷22 = 70,5


Расчёт сумм коэффициентов местных сопротивлений приводится ниже.

Принимается, что проточный воздухосборник установлен в тепловом пункте и поэтому в расчётах не участвует.

Участок 1 (d = 25 мм): задвижка – ζ = 0,5; четыре поворота 900 – ζ = 4·1=4; Σζ = 4,5.

Участок 2 (d = 25 мм): тройник на проход – ζ = 1; Σζ = 1.

Участок 3 (d = 25 мм): тройник на проход – ζ = 1; четыре поворота 900 – ζ = 4·1=4; Σζ = 5.

Участок 4 (d = 25 мм): тройник на проход – ζ = 1; Σζ = 1.

Участок 5 (d = 20 мм): тройник на проход – ζ = 1; четыре поворота 900 – ζ = 4·1,5=6; Σζ = 7.

Участок 6 (d = 20 мм): тройник на проход – ζ = 1; Σζ = 1.

Участок 7 (d = 15 мм): тройник на проход – ζ = 1; четыре поворота 900 – ζ = 4·1,5=6; Σζ = 7.

Участок 8 (d = 15 мм): тройник на проход – ζ = 1; поворот 900 – ζ = 1,5; Σζ = 2,5.

Участок 9 (d = 15 мм): тройник на ответвление – ζ = 1,5; кран двойной регулировки – ζ = 4; половина радиатора – ζ = 1; Σζ = 6,5.

Участок 10 (d = 15 мм): половина радиатора – ζ = 1; Σζ = 1.

Участок 11 (d = 15 мм): тройник на противоток – ζ = 3; поворот 900 – ζ = 1,5; Σζ = 4,5.

Участок 12 (d = 15 мм): тройник на проход – ζ = 1; четыре поворота 900 – ζ = 4·1,5=6; Σζ = 7.

Участок 13 (d = 20 мм): тройник на проход – ζ = 1; Σζ = 1.

Участок 14 (d = 20 мм): тройник на проход – ζ = 1; четыре поворота 900 – ζ = 4·1,5=6; Σζ = 7.

Участок 15 (d = 25 мм): тройник на проход – ζ = 1; Σζ = 1.

Участок 16 (d = 25 мм): тройник на проход – ζ = 1; четыре поворота 900 – ζ = 4·1=4; Σζ = 5.

Участок 17 (d = 25 мм): тройник на проход – ζ = 1; Σζ = 1.

Участок 18 (d = 25 мм): тройник на проход – ζ = 1; четыре поворота 900 – ζ = 4·1=4; задвижка – ζ = 0,5; Σζ = 5,5.

Участок 19 (d = 15 мм): тройник на ответвление – ζ = 1,5; Σζ = 1,5.

Участок 20 (d = 15 мм): тройник на ответвление – ζ = 1,5; кран двойной регулировки – ζ = 4; половина радиатора – ζ = 1; Σζ = 6,5.

Участок 21 (d = 15 мм): половина радиатора – ζ = 1; Σζ = 1.

Участок 22 (d = 15 мм): тройник на противоток – ζ = 3; Σζ = 3.

В качестве примера приводится расчёт первого участка главного циркуляционного кольца, проходящего через прибор 16.

Линейное падение давления, Па,


,


где Rл – удельное падение давления, Па/м;

 l – длина участка трубопровода, м;

.

Далее по /10, приложение 5/ по значению скорости потока ω определяется значение динамического давления на участке Рд, Па,

Рд = 71.

Потери давления в местных сопротивлениях, Па,


ΔРм = Σζ · Рд,


ΔРм = 4,5 · 71=319,5.

Общие потери давления на участке 1, Па,


ΔР1 = ΔРл + ΔРм,

ΔР1 = 3340,5 + 319,5 = 3660.

Запас давления в кольце на неучтённые местные сопротивления и возможные неточности в монтаже системы отопления, %,


,


.

Так как запас давления не превышает 10%, то диаметры трубопроводов считаются подобранными правильно.

Расчёт потерь давления в малом циркуляционном кольце, проходящем через прибор 1, производится аналогично. Исходные данные и результаты расчёта приводятся в таблице 4.4.

Общие потери давления в малом циркуляционном кольце, Па,


,


,

что значительно меньше располагаемого циркуляционного давления в системе.

Так как диаметры трубопроводов участков 19, 20, 21, 22 уменьшить нельзя (они минимальны), поэтому избыток располагаемого давления следует погасить краном двойной регулировки, установленным на подводе к нагревательному прибору 1.

Подводы к остальным приборам системы отопления также принимаются диаметром 15 мм.

Расчётная схема для системы отопления, проходящей через бытовые помещения, приводится на рисунке 4.5.

Общая длина трубопровода рассчитываемого кольца Σl = 161,4 м.

Располагаемое циркуляционное давление в системе, Па,


,


.

Средняя потеря давления на трение, Па/м,


,


.

Все остальные расчёты сводятся в таблицу 4.5.


Таблица 4.5 – Расчёт трубопроводов системы водяного отопления

участка

Q,

Вт

G,

кг/ч

l,

м

Диаметр

трубы,

мм

ω,

м/с

,

Па/м

ΔРл,

Па

Σζ

ΔРм,

Па

ΔРл+ΔРм,

Па

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

Главное циркуляционное кольцо, проходящее через прибор 36

1

77600

2665

3

50

0,33

30

90

0,4

21,4

111,4

2

73630

2530

4

40

0,52

95

380

1

133,2

513,2

3

69660

2395

4

40

0,5

90

360

1

122,8

482,8

4

65720

2260

4

40

0,48

80

320

1

113,5

433,5

5

61780

2125

4

40

0,46

75

300

1

104,2

404,2

6

57840

1990

4

40

0,44

70

280

1

95,3

375,3

7

53900

1850

4

40

0,4

60

240

1

78,7

318,7

8

49960

1715

4

40

0,35

45

180

1

60,3

240,3

9

46020

1580

4

32

0,44

80

320

1

95,3

415,3

10

42080

1445

4

32

0,4

70

280

1

78,7

358,7

11

38140

1310

4

32

0,37

60

240

1

67,4

307,4

12

34200

1175

4

32

0,32

45

180

1

50,3

230,3

13

29360

1010

4

32

0,29

38

152

1

41,4

193,4

14

24520

845

12,8

32

0,25

28

358,4

5

153,8

512,2

15

19880

685

4

25

0,35

75

300

1

60,3

360,3

16

15240

525

4

25

0,27

45

180

1

35,9

215,9

17

10600

365

4

20

0,29

75

300

1

41,4

341,4

18

5300

180

4,1

15

0,27

95

389,5

2,5

89,8

479,3

19

2650

90

0,2

15

0,14

25

5

6,5

62,4

67,4

20

2650

90

0,2

15

0,14

25

5

1

9,6

14,6

21

5300

180

4,1

15

0,27

95

389,5

4,5

161,6

551,1

22

10600

365

4

20

0,29

75

300

1

41,4

341,4

Продолжение таблицы 4.5

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

23

15240

525

4

25

0,27

45

180

1

35,9

215,9

24

19880

685

4

25

0,35

75

300

1

60,3

360,3

25

24520

845

14

32

0,25

28

392

5

153,8

545,8

26

29360

1010

4

32

0,29

38

152

1

41,4

193,4

27

34200

1175

4

32

0,32

45

180

1

50,3

230,3

28

38140

1310

4

32

0,37

60

240

1

67,4

307,4

29

42080

1445

4

32

0,4

70

280

1

78,7

358,7

30

46020

1580

4

32

0,44

80

320

1

95,3

415,3

31

49960

1715

4

40

0,35

45

180

1

60,3

240,3

32

53900

1850

4

40

0,4

60

240

1

78,7

318,7

33

57840

1990

4

40

0,44

70

280

1

95,3

375,3

34

61780

2125

4

40

0,46

75

300

1

104,2

404,2

35

65720

2260

4

40

0,48

80

320

1

113,5

433,5

36

69660

2395

4

40

0,5

90

360

1

122,8

482,8

37

73630

2530

4

40

0,52

95

380

1

133,2

513,2

38

77600

2665

3

50

0,33

30

90

1,4

75

165

Σ(ΔРл+ΔРм)1÷38 = 12828,2

Пересчёт участков 1, 16, 23 и 38

1

77600

2665

3

40

0,55

110

330

0,5

74,4

404,4

16

15240

525

4

20

0,43

160

640

1

91,2

731,2

23

15240

525

4

20

0,43

160

640

1

91,2

731,2

38

77600

2665

3

40

0,55

110

330

1,5

223,1

553,1

Σ(ΔРл+ΔРм) = 2419,9

Малое циркуляционное кольцо, проходящее через прибор 1

39

3970

135

0,1

15

0,19

45

4,5

1,5

26,7

31,2

40

1985

70

0,2

15

0,11

17

3,4

6,5

39

42,4

41

1985

70

0,2

15

0,11

17

3,4

1

6

9,4

42

3970

135

0,1

15

0,19

45

4,5

3

53,4

57,9

Σ(ΔРл+ΔРм)39÷42 = 140,9

Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11




Новости
Мои настройки


   рефераты скачать  Наверх  рефераты скачать  

© 2009 Все права защищены.