|  Установка первичной переработки нефти |
|
0,204
|
24286
|
6,75
|
|
Итого:
|
8,90
|
100
|
0,267
|
31786
|
8,83
|
5.5
Материальный баланс вакуумной колонны К-7
Так как известно, что из-за
нечёткости разделения в гудроне остаётся до 10%(на гудрон) масляной фракции
[4,9], то выход гудрона на мазут будет:
где Xн— потенциальное содержание гудрона в нефти, %масс.;
Yн— выход мазута на нефть, масс. доли;
a— содержание светлых в гудроне, масс. доли.
Следовательно выход масляной фракции
450-550°С уменьшится с 14,3% до 10,55% на нефть. При вакуумной перегонке
неизбежно образуются газы разложения — около 0,02% на мазут. Выход гудрона
уменьшится:
Xм=59,17-0,02=59,15% масс. на мазут.
Выход вакуумного газойля 2,87% масс.
на нефть (п. 5.2).
На основании этих данных составляем
материальный баланс К-7 и сводим результаты в таблицу 5.4:
Таблица 5.4 - Материальный
баланс вакуумной колонны К-7
|
|
Название
|
% масс. на нефть
|
% масс. на сырье
|
Расход
|
|
т/г·10-6
|
кг/ч
|
кг/с
|
|
Приход
|
|
Мазут (>360С)
|
63,47
|
100
|
1,904
|
226679
|
62,97
|
|
Расход
|
|
Газы разложения
|
0,01
|
0,02
|
0,0004
|
45
|
0,013
|
|
Вакуумный газойль
|
2,87
|
4,52
|
0,0861
|
10250
|
2,847
|
|
фр.360-450С
|
12,50
|
19,69
|
0,3750
|
44643
|
12,403
|
|
фр.450-550
|
10,55
|
16,62
|
0,3163
|
37670
|
10,465
|
|
Гудрон (>550С)
|
37,54
|
59,15
|
1,1262
|
134071
|
37,242
|
|
Итого:
|
63,47
|
100,00
|
1,904
|
226679
|
62,97
|
5.6
Материальный баланс установки АВТ-3
На основании материальных балансов
отдельных колонн составляем материальный баланс установки в целом,
представленный в таблице 5.5.
Таблица 5.5 -
Материальный баланс установки АВТ-3
|
Название
|
% масс. на нефть
|
Расход
|
|
т/год
|
кг/ч
|
|
Взято:
|
|
Нефть
|
100,00
|
3000000
|
357143
|
|
Получено:
|
|
Сухой газ
|
0,03
|
1000
|
107
|
|
Рефлюкс
|
0,97
|
29000
|
3464
|
|
Бензин нк-70С
|
2,1
|
63000
|
7500
|
|
Бензин 70-140С
|
6,8
|
204000
|
24286
|
|
Бензин 140-180оС
|
4,6
|
138000
|
16429
|
|
фр.180-360С
|
22,03
|
661000
|
78678
|
|
Газы разложения
|
0,01
|
400
|
45
|
|
Вакуумный газойль
|
2,87
|
86100
|
10250
|
|
фр.360-450С
|
12,50
|
375000
|
44643
|
|
фр.450-550
|
10,55
|
316300
|
37670
|
|
Гудрон (>550С)
|
37,54
|
1126200
|
134071
|
|
Итого:
|
100
|
3000000
|
357143
|
6 Расчет доли отгона сырья на входе в проектируемую колонну
Расчет был
выполнен с применением ЭВМ по программе “Оil”.
Исходные данные
для расчета взяты на основании потенциального содержания компонентов в нефти
пп. 1, 2 и 5 и табл. 23 [4].
Таблица 6.1 -
Состав смеси на входе в колону К-4.
|
Компонент (фракция)
|
Масс. доля компонента в
нефти
|
Количество компонента в
смеси, кг/ч
|
Массовая доля компонента
в смеси, xi
|
|
28-62°С
|
0,018
|
6429
|
0,2022
|
|
62-85°С
|
0,016
|
5714
|
0,1798
|
|
85-105°С
|
0,019
|
6786
|
0,2135
|
|
105-140°С
|
0,036
|
12857
|
0,4045
|
|
Итого:
|
0,089
|
31786
|
1,0000
|
Доля отгона паров
сырья на входе в колонну считается удовлетворительной, если выполняется
требование:
е ≥ ∑
хi
где е – массовая
доля отгона сырья;
хi -
массовая доля i-фракции (кроме остатка),
выводимой из данной колонны.
х62-70=(7500-6429)/31786=0,0357
∑хi=0,2022+0,0337=0,2359
масс. доли [табл. 5.4, 6.1].
Для проведения
расчета необходимо задаться следующими данными:
температура на
входе в колонну равна 140 °С;
давление на входе
в колонну равно 350 кПа;
Результаты расчета
представлены в таблицах 6.2-6.5. Полученная
доля отгона равна 0,53 , т.е. выполняется выше
указанное требование.
Пpoгpaммa
<< OIL >>
Иcxoдныe дaнныe:
Pacxoд нeфти или
фpaкции G= 31786 Kг/чac
Pacxoд вoдянoгo
пapa Z= 0 Kг/чac
Плoтнocть ocтaткa P19= 975.2000122070312 Kг/M^3
Дaвлeниe пpи oднoкpaктнoм иcпapeнии P= 350 KПa
Teмпepaтуpa oднoкpaтнoгo иcпapeния T= 140 ^C
Peзультaты
pacчeтa:
Maccoвaя дoля
oтгoнa пapoв e1= .5313714146614075
Moльнaя дoля
oтгoнa пapoв e= .5538401007652283
Moлeкуляpнaя
мacca иcxoднoй cмecи Mi= 92.75214385986328
Moлeкуляpнaя
мacca жидкoй фaзы Ml= 97.42301177978516
Moлeкуляpнaя
мacca пapoвoй фaзы Mp= 88.98929595947266
|
Taблицa
6.2 - Cocтaв жидкoй фaзы
|
|
|
|
кoмпoнeнты
|
мoльн.дoли
|
мacc.дoли
|
Kмoль/чac
|
Kг/чac
|
|
|
28–62
62–85
85–105
105–140
|
0.1269065
0.1538792
0.2214296
0.4977849
|
0.0982886
0.1354418
0.2153627
0.5509069
|
19.4038
23.5279
33.8562
76.1105
|
1464.0900
2017.5182
3208.0059
8206.2148
|
|
|
CУMMA
|
1.0000
|
1.0000
|
152.8985
|
14895.8291
|
|
Taблицa
6.3 - Cocтaв пapoвoй фaзы
|
|
|
|
кoмпoнeнты
|
мoльн.дoли
|
мacc.дoли
|
Kмoль/чac
|
Kг/чac
|
|
28–62
62–85
85–105
105–140
|
0.3465537
0.2271902
0.1989686
0.2272860
|
0.2938418
0.2189205
0.2118572
0.2753804
|
65.7759
43.1207
37.7643
43.1389
|
4963.0391
3697.6047
3578.3049
4651.2227
|
|
CУMMA
|
1.0000
|
1.0000
|
189.7998
|
16890.1719
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Taблицa
6.4 - Иcxoднaя cмecь
|
|
|
|
кoмпoнeнты
|
мoльн.дoли
|
мacc.дoли
|
Kмoль/чac
|
Kг/чac
|
|
28–62
62–85
85–105
105–140
|
0.2485560
0.1944819
0.2089899
0.3479721
|
0.2022000
0.1798000
0.2135000
0.4045000
|
85.1797
66.6486
71.6205
119.2494
|
6427.1289
5715.1230
6786.3105
12857.4375
|
|
CУMMA
|
1.000
|
1.000
|
342.6982
|
31786.0000
|
|
|
|
|
|
|
|
Taблицa 6.5 - Moлeкуляpныe мaccы,
дaвлeния нacыщeныx пapoв и кoнcтaнт paвнoвecия кoмпoнeнтoв
|
|
|
|
кoмпoнeнты
|
мoлeк. мacca
|
Pi , KПa
|
Ki
|
|
|
28–62
62–85
85–105
105–140
|
75.4538
85.7501
94.7538
107.8197
|
9.557715E+02
5.167460E+02
3.144969E+02
1.598080E+02
|
2.730776E+00
1.476417E+00
8.985626E-01
4.565942E-01
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7 Технологический расчет
колонны
На основании практических данных по
установке АВТ [6] колонна четкой ректификации бензина снабжена клапанными
тарелками. Число тарелок: 60 (36 тарелок над зоной ввода сырья и 24 тарелок под
зоной ввода сырья, гидравлическое сопротивление тарелки – 250 Па). Расстояние
между тарелками принимается равным 0,25 метра. Давление на входе в колонну принято равным 350 кПа; за счет гидравлического сопротивления тарелок давление
равно:
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7
|
© 2009 Все права защищены.
Наверх