Сбп – концентрацию бенз(а)пирена в сухом дымовом газе;

Vcr – объём сухих дымовых газов м3/м3.

Vcr = V + 0,984 (a – 1) · V –  (126)

V, V,  – соответственно объём дымовых газов, воздуха и водяных паров при стехиометрическом сжигании одного м3 топлив в м3/м3.

Vcг = 10,72 + 0,984 (1,4 – 1) · 9,54 – 2,14 = 12,33 м3/м3.

Мбп = 0,62 · 12,33 · 0,000026 = 0,000198 мг/с = 0,000000198 г/с.

Так как значение выброса бенз(а)пирена значительно ниже его предельно-допустимого, то в дальнейших расчетах им можно пренебречь.

Для не превышения ПДК дымовые газы выбрасываются в дымовую трубу и рассеиваются в атмосфере. Максимальная концентрация каждого токсичного соединения в приземном слое атмосферы не должна превышать предельной допустимой концентрации данного вещества ПДКм.р. в атмосферном воздухе:

Сmax ПДКм.р.

Значение Сmax при выбросе нагретой газовоздушной смеси из одиночного источника с круглым устьем (трубы) при неблагоприятных метеорологических условиях на расстоянии , м от источника определяют по формуле:

, (127)

где  – коэффициент, зависящий от условий вертикального и горизонтального рассеивания вредных веществ в атмосферном воздухе;

М – масса вредного вещества, выбрасываемого в атмосферу, г/с;

F– безразмерный коэффициент, учитывающий скорость оседания частиц загрязняющих веществ в атмосферном воздухе;

 – высота трубы над уровнем земли, м;

 – безразмерные коэффициенты, учитывающие условие выхода газовоздушной смеси из источника (трубы);

 ºС

– разность температур выбрасываемой газовоздушной смеси и воздуха, ºС;

 – объём выбрасываемой газовоздушной смеси, м3/с.

Соответственно получаем:

Максимальная концентрация каждого токсичного соединения в приземном слое не превышает максимально разовой предельно допустимой концентрации данного вещества ПДК в атмосферном воздухе и существование котельной ЗАО "Термотрон-завод" отрицательного влияния на окружающую среду не оказывает.

Плату за выбросы загрязняющих веществ в размерах, не превышающих установленные предельно допустимые нормативы выбросов, определяют путём умножения соответствующих ставок платы на величину загрязнения и суммирования полученных произведений по видам загрязняющих веществ.

Пн атм = SUM Снi атм · Мi атм (128)

при Мi атм ≤ Мнi атм, где

i – вид загрязняющего вещества (i = 1, 2, 3... n);

Пн атм – плата за выбросы загрязняющих веществ в размерах, не превышающих предельно допустимые нормативы выбросов (руб.);

Снi атм – ставка платы за выброс 1 тонны i-го загрязняющего вещества в пределах допустимых нормативов выбросов (руб.);

Мi атм – фактический выброс i-го загрязняющего вещества (т);

Мнi атм – предельно допустимый выброс i-го загрязняющего вещества (т).

Снi атм = Нбнi атм · Кэ атм, где:

Нбнi атм – базовый норматив платы (руб.) за выброс 1 тонны i-го загрязняющего вещества в размерах, не превышающих предельно допустимые нормативы выбросов;

Кэ атм – коэффициент экологической ситуации и экологической значимости атмосферы в данном регионе.

Пн атм=0,6 ·1,9 ·0,15768+52 ·1,9 ·0,18291=18,25 руб.

7.3 Расчет защитного зануления

Существующие электрозащитные мероприятия можно разделить на следующие основные группы:

1. Организационные мероприятия (для квалифицированного персонала), включающие оформление работ нарядом-допуском, подготовку рабочих мест и допуск к работе, надзор во время выполнения работы и т. п.

2. Организационно-технические мероприятия, включающие изоляцию и ограждение токоведущих частей электрооборудования; безопасные режимы работы сети; применение блокировок, защитных средств, защитной изоляции, сигнализации, переносных заземлителей, предупредительных плакатов; изолирование рабочего места и др.

3. Технические меры защиты, предусматривающие:

– защитное заземление;

– автоматическое отключение питания (защитное зануление, защитное отключение);

– уравнивание (выравнивание) потенциалов;

– двойную изоляцию, изолирование рабочего места;

– сверхнизкое (малое) напряжение;

– защитное электрическое разделение сетей;

– контроль, профилактика изоляции, обнаружение её повреждений, защита от замыканий на землю;

– защиту от перехода напряжения с высшей стороны на низшую;

– грозозащиту.

В стандарте ГОСТ Р МЭК 61140-2000 основное правило защиты от поражения электрическим током сформулировано следующим образом: опасные токоведущие части не должны быть доступными, а доступные проводящие части не должны быть опасными в нормальных условиях и при наличии неисправности.

В настоящее время одним из наиболее эффективных электрозащитных средств является автоматическое отключение источника питания, включающее защитное зануление или защитное отключение, которое защищает человека от поражения в условиях неисправности электроустановки – при повреждении или пробое изоляции электроустановки на корпус. Этот способ является превентивным электрозащитным мероприятием и в сочетании с современными системами заземления (TN-S, TN-C-S, ТТ) обеспечивает высокий уровень электробезопасности при эксплуатации электроустановок в сетях до 1000 В .

Задача защитного зануления – быстрое и надёжное автоматическое отключение электрооборудования при нарушении изоляции и появлении на корпусах электрооборудования опасного напряжения.

Для решения этой задачи металлические нетоковедущие части электрооборудования, которые могут оказаться под напряжением, соединяют проводниками с заземлённой нейтральной точкой обмотки источника тока или её эквивалентом (глухозаземлённой нейтралью). Принципиальная схема зануления в сети трёхфазного тока показана на рис.21.

Проводник, обеспечивающий соединения зануляемых частей с глухозаземленными нейтральной точкой, называется нулевым защитным проводником. В качестве нулевых защитных проводников применяют голые или изолированные проводники, стальные полосы, кожухи шинопроводов, алюминиевые оболочки кабелей, различные металлоконструкции зданий, подкрановые пути и т. д.

Принцип действия зануления заключается в том, что при появлении напряжения на нетоковедущих частях оборудования возникает ток короткого замыкания Iк.з., то есть замыкание между фазным и нулевым защитным проводниками (петля "фаза – ноль"). Его значение превышает номинальный ток плавкой вставки ближайшего предохранителя или автоматических выключателей (расцепителя автоматического выключателя, магнитного пускателя со встроенной тепловой защитой, контактора с тепловыми реле и т. п.) не менее чем в 3 раза. При такой силе тока короткого замыкания происходит быстрое перегорание плавкой вставки (или срабатывание других автоматических защитных средств). Перегорание плавких вставок происходит за 5…7 с, отключение повреждённых фаз автоматическими устройствами – за 1…2 с.

Рис.21 Принципиальная схема защитного зануления корпуса электрооборудования в трёхфазной сети до 1000 В (1 – аппараты защиты от токов короткого замыкания (предохранители, автоматические выключатели и т. п.); 2 – корпус электрооборудования; Iк.з. – ток короткого замыкания; Iз. – часть тока короткого замыкания, протекающая через землю; Zт – сопротивление обмотки трансформатора; Rн – сопротивление нулевого провода; Rф – сопротивление фазного провода; R0 – сопротивление заземления нейтрали обмотки источника тока; Rп – сопротивление повторного заземления нулевого защитного проводника)

Из рис.21 видно, что для схемы зануления необходимо наличие глухого заземления нейтрали обмоток источника тока и повторного заземления нулевого защитного проводника. Заземление нейтрали обмоток источника тока, питающего сеть, предназначено для снижения напряжения занулённых корпусов (а следовательно, нулевого защитного проводника) относительно земли до безопасного значения при замыкании фазы на землю. Повторное заземление нулевого защитного проводника практически не влияет на отключающую способность схемы зануления и в этом смысле без него можно обойтись.

Однако при отсутствии повторного заземления нулевого защитного проводника возникает опасность для людей, прикасающихся к занулённому оборудованию в период, пока существует замыкание фазы на корпус.

Это связано с тем, что напряжение относительно земли участка нулевого защитного проводника за местом обрыва и всех присоединённых к нему корпусов исправного электрооборудования окажется близким по значению фазному напряжению сети. Это напряжение будет существовать длительно, поскольку повреждённая установка автоматически не отключится, и её трудно обнаружить среди исправных установок, чтобы отключить вручную.

При проектировании систему защитного зануления рассчитывают по трём характеристикам: 1) на отключающую способность; 2) на безопасность прикосновения к корпусу при замыкании фазы на землю (расчёт заземления нейтрали); 3) на безопасность прикосновению к корпусу электрооборудования при замыкании фазы на корпус (расчёт повторного заземления нулевого защитного проводника).

Расчёт системы защитного зануления на отключающую способность сводится к выбору плавких вставок предохранителей, гарантирующих срабатывание системы.

7.3.1 Задание

Рассчитать систему защитного зануления для трёхфазной четырёхпроводной линии напряжением 380/220 В, питающей асинхронный электродвигатель 4А80А4У3 (частота вращения n = 1500 мин-1).

Дано: источник тока – трансформатор мощностью 160 кВ·А с номинальным напряжением обмоток 6/10 кВ и схемой соединения обмоток λ (звезда).

Фазный провод – медный, Æ 6 мм, сечение Sф = 28,26 мм2, длина

Lф = 150 м = 0,15 км.

Нулевой провод – стальной с сечением 4´30 мм, Sн = 120 мм2, длина

Lн = 100 м = 0,1 км.

7.3.2 Решение

Надёжность и быстродействие системы защитного зануления определяется правильным выбором плавкой вставки предохранителя, что определяется расчётом значения номинального тока  и соблюдением условия (129)

Iк.з. ≥ 3. (129)

1. Для нахождения номинального тока  рассчитываются номинальный ток электродвигателя  по зависимости (130) и значение пускового тока электродвигателя  по зависимости (131).

По прил.2 для двигателя типа 4А80А4У3 принимается

N = 1,1 квт, cos φ = 0,81, Iпус/Iн = β = 5,0.

Следовательно,

= 2,06 А. (130)

Пусковой ток электродвигателя

= · β = 2,06 · 5,0 = 10,32 А. (131)

Значение номинального тока плавкой вставки

 =  = 5,16 А.

По зависимости (129) определяется ожидаемое значение тока короткого замыкания.

Iк.з. ≥ 3 = 3 · 5,16 = 15,47 А.

2. Проверим условие обеспечения отключающей способности защитного зануления. Для этого определяются значения сопротивления трансформатора Zт и сопротивления петли "фаза – ноль" Zп.

Сопротивление трансформатора Zт принимается по прил.3. Для трансформатора с мощностью 160 кВ·А.

Zт = 0,487 Ом.

3. По прил.4 определяются активные и индуктивные сопротивления проводников для расчёта сопротивления Zп.

Для фазного провода рассчитывается только активное сопротивление по зависимости (132)

 =  = 0,095 Ом. (132)

Так как значениями индуктивных сопротивлений медных проводников пренебрегают, то Хф = 0 Ом.

Для нулевого провода активное Rн и внутреннее индуктивное Хн сопротивления рассчитываются по зависимости (133). Для этого по прил.4 задаются значениями удельного активного rω и удельного внутреннего индуктивного хω сопротивлений, которые зависят от плотности тока (134).

Плотность тока d нулевого провода

 = 0,13 » 0,5 А/мм2. (133)

Rн = rω · Lн = 13,7 × 0,1 = 1,37 Ом. (134)

Хн = хω · Lн = 8,2 × 0,1 = 0,82 Ом.

4. По зависимости (135) рассчитывается внешнее индуктивное сопротивление петли "фаза – ноль" Хп. Удельное внешнее индуктивное сопротивление хп принимается равным 0,6 Ом/км. Тогда

Хп = хп · (Lф + Lн) = 0,6 · (0,15 + 0,1) = 0,15 Ом. (135)

5. Рассчитывается значение сопротивления петли "фаза – ноль"

 =

=  = 1,76 Ом.

Рис.22 Схемы для расчёта зануления в сети переменного тока на отключающую способность: а) полная; б) упрощённая

6. Сила тока короткого замыкания Iк.з. рассчитывается по схеме замещения, представленной на рис.22. Значение Iк.з. зависит от фазного напряжения сети Uф и сопротивлений цепи, в том числе от полных сопротивлений трансформатора Zт, фазного проводника Rф, нулевого защитного проводника Rн, внешнего индуктивного сопротивления петли (контура) "фазный проводник – нулевой защитный проводник" (петли "фаза – ноль") Zп, а также от активных сопротивлений заземлений нейтрали обмоток источника тока (трансформатора) R0 и повторного заземления нулевого защитного проводника Rп (рис.22а). Поскольку R0 и Rп, как правило, велики по сравнению с другими сопротивлениями цепи, можно не принимать во внимание параллельную ветвь, образованную ими. Тогда расчётная схема упростится (рис.22б). По зависимости (131) рассчитается сила тока короткого замыкания

 =  » 197,68 А.

\
7. Проверяется условие надёжного срабатывания защиты:

Iк.з. ≥ 3

197,68 > 3 · 5,16.

550,7 > 15,47.

Ток Iк.з. более чем в 3 раза превышает номинальный ток плавкой вставки.

8. По рассчитанному значению номинального тока Iн = 15,47 А в прил.1 находится ближайшее значение из рядов номинальных токов стандартных предохранителей, равное 15 А. Итак, принимается предохранитель серии НПИ15 с номинальным током 15 А.

Заключение

В данном дипломном проекте произведена модернизация системы теплоснабжения от производственной котельной для ЗАО "Термотрон-завод" расположенного в городе Брянске.

Был предложен рациональный проект по снижению энергопотребления данного завода. Для достижения поставленной цели были решены поставленные задачи:

1. Произведен анализ тепловых нагрузок завода.

Определена потребность завода в тепле при проектировании. Отопительная нагрузка предприятия равна 69300,14ГДж/год, вентиляционная нагрузка равна 240366,86ГДж/год, нагрузка на технологические нужды равна 2530,7ГДж/год, нагрузка на горячее водоснабжение равна 3948691,93ГДж/год.

Определена потребность завода в теплев настоящий момент. Отопительная нагрузка предприятия равна 65843,69ГДж/год, вентиляционная нагрузка равна 234948,45ГДж/год, нагрузка на технологические нужды равна 2530,7ГДж/год, нагрузка на горячее водоснабжение равна 2504057,51ГДж/год.

Также была рассчитана температура начала-конца отопительного периода для предприятия tнк=80С и для отдельных цехов.

2. Произведен анализ режима работы тепловых сетей завода.

Были произведены гидравлические расчеты прошлой и существующей водяных сетей, существующей паровой сети. Произведен поверочный тепловой расчет данных сетей.

3. Произведен расчет источника теплоснабжения.

В рамках дипломного проекта были выбраны два проекта модернизации системы теплоснабжения. Поэтому проводится расчет двух схем источников теплоснабжения. При модернизации системы теплоснабжения с отпуском тепла внешнему потребителю были выбраны три существующих котла ДКВР-20-13 и два устанавливаемых котла ДЕ-10-14ГМ. При модернизации системы теплоснабжения с выработкой электрической энергии были выбраны три существующих котла ДКВР-20-13.

4. Был рассчитан проект внедрения турбинной установки ТГ 8/0,4 Р13/4,0 для снижения затрат при потреблении электроэнергии заводом.

Определена работа турбины на номинальном и частичных режимах, а также мощность, вырабатываемая в течение года.

5. Рассчитана экономическая часть проекта.

При экономическом обосновании проекта при производстве электрической энергии рассчитаны производственные издержки и срок окупаемости внедренной турбоустановки. При экономическом обосновании проекта при отпуске тепла внешнему потребителю рассчитаны два варианта устанавливаемого количества котлов.

6. Разработана методика энергетического обследования оборудования котельной на заводе.

7. Рассчитана безопасность и экологичность проекта.

Стандартизация

Таблица 23

Список использованной литературы

1.                Варнавский Б.П., Колесников А.И., Федоров М.Н. Энергоаудит промышленных и коммунальных предприятий. Учебное пособие. – Москва, 1999.

2.                Вукалович М.П. Теплофизические свойства воды и водяного пара. Издательство"Машиностроение", Москва, 1967.

3.                Копытов Ю.В., Чуланов Б.А. Экономия электроэнергии в промышленности: Справочник.- 2-е изд., перераб. и доп. – М.: Энергоатомиздат, 1982. – 112 с., ил.

4.                Михайлов В.В. и др. Рациональное использование топлива и энергии в промышленности/Михайлов В.В., Гудков Л.В., Терещенко А.В. – М.: Энергия, 1978. – 224 с., ил.

5.                Михальченко Г.Я. Энергосбережение: правовая база, технология и технические средства: учеб. пособие / Г.Я. Михальченко, А.С. Стребков, В.А. Хвостов. – Брянск, БГТУ. 2005. – 303 с.

6. Ривкин С.Л., Александров А.А. Термодинамические свойства воды и водяного пара. – 2-е изд. – М.: Энергоатомиздат, 1984. – 80 с.

7. Сафонов А.П. Сборник задач по теплофикации и тепловым сетям. – 3-е изд., перераб. – М.: Энергоатомиздат, 1983. – 402 с.

8.                СНиП 23-01-99 Строительная климатология. Москва, 2003.

9. СНиП II-3-79*. Строительная теплотехника. – М.: Стройиздат, 1979.

10. СНиП 2.04-05-91. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. Нормы проектирования. – М.: ЦНТИ, 1992.

11. СНиП 2.04.07-86. Тепловые сети. – М.: Стройиздат, 1987.

12. СНиП 2.04.14-88. Тепловая изоляция оборудования и трубопроводов. – М.: Госстройком СССР, 1989.

13. СНиП II-35-76. Котельные установки. – М.: Стройиздат, 1978.

14. Справочник проектировщика. Отопление и вентиляция. – М.: Энергоатомиздат, 1979. – 159 с.

Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 16, 17, 18, 19, 20