|  Реконструкция электроснабжения г. Барнаула |
|
0,074
|
149,2
|
160
|
0,443
|
0,0612
|
0,77/0,64
|
АВВГ 3´70+ +1´25
|
7,78
|
2,04
|
|
ТП-с.к.4РП8
|
0,127
|
385,38
|
432
|
0,258
|
0,0602
|
0,71/0,69
|
АВВГ2(120´3+1´150)
|
19,1
|
5,01
|
|
ТП-мех.мастер
|
0,12
|
123,28
|
132
|
0,62
|
0,0625
|
0,66/0,74
|
АВВГ 3´50+ +1´16
|
12,48
|
3,28
|
|
ТП-ПБ
|
0,054
|
223,67
|
244
|
0,206
|
0,0596
|
0,65/0,76
|
АВВГ 3´150+ +1´75
|
3,74
|
0,98
|
|
ТП-насосная
|
0,04
|
27
|
30
|
7,74
|
0,095
|
0,8/0,6
|
АВВГ 3´4+ +1´2,5
|
11,67
|
3,07
|
Таблица 6.12 -
Расчет автоматических выключателей
|
|
Линия
|
Расчетный ток линии, А
|
Номинальный ток расцепителя, А
|
Установка тока мгновенного срабатывания,
А
|
Коэффициенты
|
Тип выключателя
|
|
Iдл
|
Iкр
|
Iрасч
|
Iпр
|
Iрасч
|
Iпр
|
Kзащ
|
|
К РП1
|
374,3
|
906,32
|
374,3
|
400
|
1133
|
1600
|
0,66
|
АВМ – 4с
|
|
К РП2
|
424,17
|
524,97
|
424,17
|
600
|
656
|
4000
|
0,66
|
АВМ – 10с
|
|
К РП3
|
473,31
|
541,11
|
473,31
|
600
|
676,38
|
4000
|
0,66
|
АВМ – 10с
|
|
К РП4
|
172,25
|
294,12
|
172,25
|
200
|
367,65
|
1600
|
0,66
|
А372ОБ
|
|
К РП5
|
127,62
|
167,11
|
127,62
|
200
|
208,88
|
1600
|
0,66
|
А372ОБ
|
|
К РП-6
|
403,66
|
597,82
|
403,66
|
600
|
747,27
|
4000
|
0,66
|
АВМ – 10с
|
|
К РП-7
|
149,2
|
205,37
|
149,2
|
400
|
256,71
|
1600
|
0,66
|
АВМ – 4с
|
|
К РП-8
|
385,38
|
921,1
|
385,38
|
400
|
1141
|
1600
|
0,66
|
АВМ – 4с
|
|
К лаб. корпус
|
141,94
|
163,12
|
141,94
|
200
|
203,9
|
1600
|
0,66
|
А372ОБ
|
|
К ПБК
|
106,89
|
206,87
|
106,89
|
200
|
258,58
|
1600
|
0,66
|
А372ОБ
|
|
К мех.мастерская
|
123,28
|
243,2
|
123,28
|
200
|
304
|
1600
|
0,66
|
А372ОБ
|
|
К ПБ
|
223,67
|
390,67
|
223,67
|
250
|
487,58
|
1600
|
0,66
|
А372ОБ
|
|
К ПР1
|
548,7
|
660,31
|
548,7
|
800
|
685,87
|
4000
|
0,66
|
АВМ – 10с
|
|
К ПР2
|
373,67
|
412,3
|
373,67
|
400
|
515,37
|
4000
|
0,66
|
АВМ – 10с
|
|
Вводные выключатели
|
2063,1
|
2971
|
2063,1
|
3000
|
3713,7
|
8000
|
0,66
|
АВМ – 20с
|
|
Секционный выключатель
|
2063,1
|
2971
|
2063,1
|
3000
|
3713,7
|
8000
|
0,66
|
АВМ – 20с
|
Условие
выполняется. В распределительных пунктах ПР1 и ПР2 устанавливаем выключатели
типа А-3700. Расчет уставок выключателей А-3700 аналогичен выше приведенному.
Данные расчетов приведены в таблице 6.12.
Определяем
расчетные токи продолжительных режимов.
А (6.19)
Определяем
максимальный ток с учетом коэффициента перезагрузки
А (6.20)
Выбираем сечение
алюминиевых шин по допустимому току, так как шинный мост, соединяющий
трансформатор с КРУ, небольшой длины и находится в пределах подстанции.
принимаем двухполосные шины 2(60´10) мм2; Iдоп = 2010 А.
По условию
нагрева в продолжительном режиме шины проходят Imax= 1139 А < Iдоп = 2010 А.
Проверим шины на
термическую стойкость по формуле
мм2, что меньше
принятого сечения.
Проверим шины на
механическую прочность. Определим пролет l при условии, что частота собственных
колебаний будет больше 200 Гц.
(6.21)
откуда (6.22)
Если шины
положены на ребро, а полосы в пакеты жестко связаны между собой, то по формуле:
J = 0,72b3h = 0,72 × 1 × 6 = 4,32 см4,
(6.23)
тогда (6.24)
м.
Если шины на
изоляторах расположены плашмя, то
см4 (6.25)
м2
l < 1,22 м.
Этот вариант
расположения шин на изоляторах позволяет увеличить длину пролета до 1,22 м,
т.е. дает значительную экономию изоляторов.
Принимаем
расположение пакета шин плашмя, пролет 1,2 м, расстояние между фазами а=0,8 м.
Определяем
расположение шин между прокладками по формуле:
(6.26)
(6.27)
где = 7× 106, модуль
упругости материала шин;
см4 (6.28)
- коэффициент формы;
= 2b = 2 см.
Массу полосы mп на 1 м определяем по сечению g, плотности материала шин (для
алюминия 2,7 × 103 кг/см3) и длине 100 см.
mп = 2,7 × 103 × 6× 1 × 100 = 1,62 кг/м,
тогда
м
м.
Принимаем меньшее
значение = 0,51 м, тогда число прокладок в пролете равно
(6.29)
принимаем = 2.
При двух
прокладках в пролете расчетный пролет равен
м (6.29)
Определяем силу
взаимодействия между полосами по формуле:
Н/м
(6.30)
где = 10 мм.
Напряжение в
материале полос определяем по формуле
МПа
(6.31)
где = момент сопротивления
шины относительно оси, перпендикулярной действию усилия
см3 (6.32)
Напряжение в
материале шин от взаимодействия фаз определяем по формуле:
МПа (6.33)
где - момент сопротивления
пакета шин.
см3 (6.34)
МПа, что меньше sдоп = 75 МПа. Таким образом,
шины механически прочны.
Выбираем опорные
изоляторы ОФ-10-2000УЗ Fразр= 20000 Н. Сила, действующая на изолятор равна
(6.35)
где a – расстояние между осями полос
а = ап
= 26 = 2×0,01 = 0,02
- поправочный коэффициент
на высоту шины, принимаем равным 1,03 ().
Н < 0,6Fразр = 0,6× 20000 = 12000 Н.
Проходной
изолятор выбираем такого же типа.
7 Выбор трансформатора СН
Мощность
трансформатора собственных нужд (СН) выбирается по нагрузкам собственных нужд с
учетом коэффициента разновременности Кр. Мощность
трансформаторов СН на подстанциях без постоянного дежурного персонала должна
удовлетворять требованию
(7.1)
По установленной
мощности определяем нагрузку собственных нужд. Расчет производим в табличной
форме, данные заносим в таблицу 7.1.
Расчетная
нагрузка при коэффициенте спроса Rc = 0,75
кВА (7.2)
при отключении
одного трансформатора ТМ-63 кВА (приняли к установке два) второй будет загружен
на 123,68/63 = 1,92 или 92%, что недопустимо. Принимаем к установке два
трансформатора ТМ-100.
Загрузка в
аварийном режиме 24%, что удовлетворяет требовании. ПУЭ.
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 16, 17, 18, 19, 20, 21
|
© 2009 Все права защищены.
Наверх