|  Разработка и исследование модели отражателя-модулятора |
|
PRE/LTP
|
|
Максимальный радиус соты, км
|
До 35
|
Для исследования отражателя - модулятора речевой
сигнал (модулирующее колебание) берётся в виде гармонического колебания с
частотой 3 кГц. Это обусловлено отсутствием применения каких-либо особенностей
человеческой речи при перехвате информации данным способом.
Для моделирования отражателя – модулятора
необходимо проанализировать литературу по этой теме. Из-за закрытости этой
темы, литературу на прямую связанную с ней, найти трудно, поэтому приходится
рассматривать моделирование элементов отражателя- модулятора по отдельности. Первый
элемент, который мы рассмотрим, будет симметричный вибратор.
Все основные характеристики симметричного
вибратора определяются размерами провода вибратора и распределением тока вдоль
него. Поэтому расчёт симметричного вибратора начинается с выяснения закона
распределения тока.
Задача о нахождении точного значения тока на
вибраторе имеет историю, исчисляемую десятилетиями. Тем не менее, до сего
времени эта задача до конца не решена, хотя получен ряд хороших приближений.
Однако при решении большинства практических задач
знания точного решения не требуется. Необходимые данные о параметрах
симметричного вибратора могут быть получены инженерным методом при
использовании приближённого выражения функции распределения тока.
Общепринятый инженерный метод предполагает, что
симметричный вибратор в отношении распределения тока представляет собой
двухпроводную линию с потерями, ненагруженную на конце (холостой ход).
Многочисленные экспериментальные данные и опыт проектирования антенн типа
«симметричный вибратор» подтверждают правильность такого подхода. Поэтому
независимо от угла раствора проводов вибратора распределение тока и напряжения
принимается в виде стоячей волны соответственно с нулём и максимумом на
свободных концах вибратора. Причём в силу потерь на излучение в узлах стоячих
волн ток и напряжение не достигают нулевого значения.
Что касается тепловых потерь в скин–слое
вибратора, то они обычно в сравнении с потерями на излучение малы и не вносят
сколь-нибудь заметного дополнительного затухания.
Таким образом, распределение тока вдоль вибратора
записывается в виде:
где
g=a-ib - постоянная
распространения волны тока вдоль провода эквивалентной двухпроводной линии;
l –
длина одного плеча вибратора;
In
– ток в пучности стоячей волны, связанный с током на входе вибратора I0
соотношением:
I0=Insingl, (2.2).
Из теории длинных линий известно, что фазовая
постоянная a и коэффициент затухания b определяются формулами:
где
R1, L1, C1 – соответственно погонные
сопротивления полезных и тепловых потерь, индуктивность и ёмкость линии.
Способность антенны излучать оценивается по так
называемому сопротивлению излучения RS. Оно представляет
собой отношение полной излучённой мощности РS к квадрату
тока в антенне. Чем больше оказывается излучённая мощность при фиксированной
величине тока, тем больше излучающая способность антенны и тем больше её RS. Антенна с
хорошей излучающей способностью может излучить ту же мощность, но при меньших
значениях тока, чем в антенне с плохой излучающей способностью.
Сопротивление излучения определяется формулой:
,
(2.6)
Расчётная формула RS для
симметричного вибратора сложна и мало пригодна для инженерных расчётов. Это
связано со сложностью интегрирования вектора Пойнтинга по сферической
поверхности даже в тех случаях, когда подынтегральная функция, пропорциональная
квадрату диаграммы направленности, сравнительна проста. Поэтому на практике
пользуются готовым результатом расчёта (см. табл.2.1. и рис 2.1).
Таблица
2.1. Значения сопротивления излучения.
|
|
l/l
|
RSП,Ом
|
l/l
|
RSП,Ом
|
l/l
|
RSП,Ом
|
|
0,125
|
6,4
|
0,325
|
144
|
0,525
|
185
|
|
0,150
|
13
|
0,350
|
168
|
0,550
|
166
|
|
0,175
|
23
|
0,375
|
187
|
0,575
|
145
|
|
0,200
|
36
|
0,400
|
200
|
0,600
|
121
|
|
0,225
|
54
|
0,425
|
209
|
0,625
|
105
|
|
0,250
|
73,1
|
0,450
|
212
|
0,650
|
93
|
|
0,275
|
96
|
0,475
|
210
|
0,675
|
87
|
|
0,300
|
120
|
0,500
|
199
|
0,700
|
85
|
Рис. 2.1. Зависимость сопротивления излучения
симметричного вибратора от его длины.
Входное сопротивление симметричного вибратора
определяется через напряжение и ток на входе антенны. Поскольку мы считаем
закон распределения тока и напряжения известным из теории длинных линий с
потерями, то, очевидно, что для расчёта входного сопротивления мы должны
использовать ту же самую теорию. Поэтому расчёт ведётся по известной формуле
для длинной линии с затуханием:
где
WВ – волновое сопротивление эквивалентной двухпроводной
линии, заменяющей собой вибратор;
l – длина эквивалентной линии, равная длине одного плеча вибратора;
b и a - составляющие постоянной распространения в
эквивалентной линии;
Надо сказать, что эквивалентное волновое
сопротивление вибратора WВ не совпадает с волновым
сопротивлением W линии, выполненной из тех же проводов, что и вибратор.
Известно, что волновое сопротивление линии с распределёнными параметрами
определяется отношением погонной индуктивности и ёмкости (2.5) в предположении,
что L1 и C1 постоянны на всём
рассматриваемом участке линии. Но в симметричном вибраторе погонные L1
и C1 изменяются вдоль провода, и их отношение не обязательно
должно оставаться постоянным. Поэтому при расчёте симметричного вибратора
используется некоторое эффективное (усреднённое) волновое сопротивление,
обозначенное через WВ. В силу того, что распределение L1
и C1 по вибратору зависит от его длины, значение WВ
также оказывается зависящим от длины вибратора и равным:
(2.8)
где d – диаметр провода вибратора.
Постоянная распространения g=a-ib также определяется через
эффективные распределённые параметры по формулам, аналогичным (2.3)-(2.5):
где
Точность равенства (2.10) зависит от величины
коэффициента затухания b или точнее от отношения 2b/k.
В случае симметричного вибратора активные потери
определяются сопротивлением излучения, которое зависит только от длины
вибратора, и в свободном пространстве не может быть изменено, если
электрическая длина антенны фиксирована и мало меняется. Поэтому добротность
эквивалентного контура может быть изменена только за счёт характеристического
сопротивления, то есть за счёт реактивных элементов. Последние (2.5) связаны
непосредственно с волновым сопротивлением WВ и,
следовательно, с диаметром провода вибратора (2.8). Когда необходимо
использовать симметричный вибратор в широкой полосе частот и требуется плавное
и по возможности меньшее изменение ZВХ (малая добротность),
прибегают к вибраторам со значительным поперечным сечением провода. При этом
провод вибратора не обязательно должен быть круглым и сплошным, его можно
выполнить из полой трубы или плоской ленты или аналогичных сетчатых
металлических поверхностей.
Диаграмма направленности симметричного вибратора
может быть получена с помощью метода, имеющего большое значение в теории и
технике антенн и применяющегося для получения диаграмм направленности любых
антенн. Метод предполагает распределение комплексной амплитуды тока по антенне известным.
Рис.2.2. К выводу формулы поля симметричного вибратора.
В основе метода лежит принцип суперпозиции или
наложения.
При выводе формулы диаграммы направленности
антенна рассматривается как совокупность элементарных излучателей, поля от
которых надлежит суммировать в текущей точке наблюдения, расположенной в
дальней зоне на сферической поверхности радиуса r.
Разберём указанный метод и выведем формулу для
диаграммы направленности симметричного вибратора.
На рис.2.2 показан тонкий вибратор с выделенными
на нём двумя симметрично расположенными диполями длинной dZ с
координатами центров ±Z. Там же указана система координат для
отсчёта положения точки наблюдения А и координат диполей с током.
Поскольку точка наблюдения отнесена в дальнюю
зону, то есть на достаточно большое расстояние r0>>2l,
то все лучи, направленные в точку наблюдения от различных диполей, можно
считать практически параллельными. Это значит, что r0, r1
и r2 связаны между собой соотношениями:
r2-Dr=r0=r1+Dr,
(2.12)
где
Dr=|Z|cosq.
Запишем поле от двух выбранных диполей, считая их
достаточно тонкими (диаметр провода значительно меньше длины волны):
, (2.13)
Сравнивая поля от двух противоположных
элементарных вибраторов, видим, что они только отличаются значением множителя , то есть амплитудами,
обратно пропорциональными расстояниями r(Z), и фазами, прямо
пропорциональными расстояниям:
Y=k×r(z).
(2.14)
При условии r>>l отличие амплитуд
будет настолько несущественным, что с хорошей точностью модули полей от всех
диполей можно определять через одно и то же расстояние r0,
соответствующее середине симметричного вибратора.
Однако при оценке фазовых сдвигов полей с
различием расстояний r1 и r2 нельзя не
считаться.
С учётом принятых допущений поле от пары диполей
записывается в виде:
, (2.15)
Чтобы получить значение полного поля и диаграммы
направленности симметричного вибратора, необходимо просуммировать dEq от всех пар
симметрично расположенных диполей, составляющих оба провода антенны.
Сложение бесконечного числа элементарных полей
осуществляется путём интегрирования выражения (2.15) в пределах одного плеча
вибратора. Результирующее поле оказывается равным:
. (2.16)
В полученной формуле в квадратных скобках
выделено произведение двух множителей, зависящих от q и представляет собой
диаграмму направленности в меридиональной плоскости F(q). Каждому из множителей может быть приписан определённый физический
смысл.
Ниже приведены графики для F(q) при различных отношениях .
Рис. 2.3. Диаграмма направленности при l/l=0,25.
Рис. 2.4. Диаграмма направленности при l/l=0,5
Рис. 2.5. Диаграмма направленности при l/l=
0,75
Нелинейный резистор - элемент электрической цепи,
напряжение и ток в котором связаны нелинейным законом. Для моделирования
нелинейных резисторов в радиотехнике используются несколько методов, например,
замена его на эквивалентный источник напряжения (тока), управляемого током
(напряжением).
В нашем случае в качестве нелинейного резистора
используется диод. Для моделирования диода будем использовать зависимость тока
диода от напряжения i=f(U), приложенного к его концам, то есть,
заменяем источником тока, управляемым напряжением. Эту зависимость запишем
аналитически в виде i=I0×eaU, которая хорошо согласуется с экспериментальными данными. Кроме того,
диод обладает паразитной индуктивностью выводов и паразитной ёмкостью корпуса.
Паразитная ёмкость корпуса моделируется включением ёмкости соответствующего
номинала параллельно источнику тока, а паразитная индуктивность включением
эквивалентной индуктивности последовательно с ним.
Нелинейная ёмкость – элемент, ёмкость которого
зависит от приложенного напряжения. В качестве нелинейной ёмкости берётся
варикап. Поскольку варикап является диодом и включается в обратном смещении то
считается, что его активное сопротивление равно бесконечности. Как и диод
варикап обладает паразитной ёмкостью корпуса и паразитной индуктивностью
выводов, которые моделируются аналогично паразитной ёмкости и индуктивности
диода.
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5
|
© 2009 Все права защищены.
Наверх