Меню
Поиск



рефераты скачать Электроснабжение населенного пункта Cвиридовичи

 

5.2 Определение потерь электрической энергии в линии 10кВ


Расчет ведем так же как и для линии 0.38кВ.

        

Аналогичным образом рассчитываем потери энергии на остальных участках. Результаты расчетов сводим в таблицу 5.2.


Таблица 5.2 Потери электрической энергии в линии 10кВ.

Номер участка

Длина участка

ℓуч, км

Расчётная мощность

Рр. кВт

Коэффициент

мощности cosφ

Максимальная полная

мощность Sуч, кВА

Марка и сечение проводов

Активное сопротивление проводов ro, Ом/км

Время использования

максимальной нагрузки Тmax, ч

Время потерь τ, ч

Потеря энергии на участке

∆Wв, кВт·ч

7-8

3,3

100

0,91

84,34

АС-35

0.773

2500

1500

462,0637604

7-9

1,7

200

0,91

192,77

АС-50

0.592

3200

1800

875,0247555

6-7

3

479,5

0,919091

384,83

АС-35

0.773

3400

2000

12623,82677

6-10

3,3

75

0,73

273,97

АС-35

0.592

2500

1500

309,316945

1-6

2,3

610

0,868532

620,45

АС-35

0.42

3400

2000

9530,052681

3-5

2,4

86,19

0,84

64,01

АС-35

0.773

2500

1500

292,9794666

3-4

3,2

150

0,91

144,58

АС-35

0.592

3200

1800

926,4967999

2-3

4

282

0,897022

231,29

АС-35

0.42

3400

2000

3320,712855

1-2

4,4

341,5

0,860111

390,48

АС-35

0.42

3400

2000

5826,454084

ИП-1

4,6

940

0,870798

964,04

АС-50

0.42

3400

2000

45025,41955

 


Определим потери электрической энергии до нашего расчетного пункта т.е.:


DW0-5= DWИП-1 + DW1-2 +DW2-3 +DW3-5 = 45025+5826+3320+292,97=54464 кВтч


5.3 Определение годовых потерь электрической энергии в трансформаторе


Потери энергии за год ∆W в трансформаторе складываются из потерь в обмотках трансформатора (∆РОБ) и потери в стали (РХ.Х). Потери в обмотках при номинальной нагрузке принимаются равными потерям короткого замыкания (РК), тогда


 (5.2)


где    DPм.н – потери в обмотках трансформатора при номинальном токе нагрузки, кВт;

Smax – максимальная полная нагрузка трансформатора, кВА;

t - время максимальных потерь трансформатора, ч;

DPх.х. – потери холостого хода трансформатора, кВт;

8760 – число часов в году.

 

5.4 Определение общих потерь


Общие потери определяются по следующей формуле:

 (5.3)


где    DWтр – потери в трансформаторе, кВт.ч;

SDW – суммарные потери, кВт.ч;

Получаем:




6. Конструктивное выполнение линий 10 И 0,38 кВ, трансформаторных подстанций 10/0,4 кВ


Воздушные линии 10 кВ выполняются проводами марки «АС». Их крепят на железобетонных одностоечных, свободно стоящих, а анкерные и угловые с подкосами. Провода крепим к изоляторам типа ШФ – 10Г.

Низковольтные линии для питания сельских потребителей выполняют на напряжение 380/220 В с глухозаземленной нейтралью. Магистральные линии для питания потребителей выполняют пятипроводными: три фазных провода, один нулевой и один фонарный.

Опоры ВЛ поддерживают провода на необходимом расстоянии от поверхности земли, проводов, других линий и т.п. Опоры должны быть достаточно механически прочными. На ВЛ применяются железобетонные, деревянные опоры. Принимаем установку железобетонных опор высотой 10 м над поверхностью земли. Расстояние между проводами на опоре и в пролете при наибольшей стреле провеса (1,2 м) должно быть не менее 40 см.

Основное назначение изоляторов – изолировать провода от опор и других несущих конструкций. Материал изоляторов должен удовлетворять следующим требованиям: выдерживать значительные механические нагрузки, быть приспособленным к работе на открытом воздухе под действием температур, осадков, солнца и т.д.

Выбираем для ВЛ – 0,38 кВ изоляторы типа НС – 16. Провода крепим за головку изолятора, на поворотах к шейке изолятора.

Для электроснабжения населенных пунктов широко применяются закрытые трансформаторные подстанции (ЗТП) 10/0,38 кВ. Как правило, сельские ЗТП сооружаются в отдельно стоящих одно- или двухэтажных кирпичных или блочных зданиях. Вне зависимости от конструкции здания они разделяются на три отсека: отсек трансформатора, отсек РУ 10 кВ и отсек РУ 0,38 кВ. Распределительное устройство 10 кВ комплектуется из камер заводского изготовления КСО. Распределительное устройство 0,38 кВ может состоять из шкафов серии ЩО-70, ЩО-94 и др. шкафы ЩО-70-3 отличаются от шкафов ЩО-70-1 и ЩО-70-2 сеткой схем электрических соединений, габаритами, которые уменьшены по высоте на 200 мм.

ЩО-70-3 имеет следующие типы панелей:

·                   панели линейные;

·                   панели вводные;

·                   панели секционные.

Подстанция имеет защиты:

1. от грозовых перенапряжений (10 и 0,38 кВ);

2.от многофазных (10 и 0,38) и однофазных (0,38) токов короткого замыкания;

3.защита от перегрузок линии и трансформатора;

4.блокировки.



7. Расчет токов короткого замыкания


Расчет токов короткого замыкания производится для решения следующих основных задач:

-          выбор и оценка схемы электрических соединений;

-          выбор аппаратов и проверка проводников по условиям их работы при коротком замыкании;

-          проектировании защитных заземлений;

-          подбор характеристик разрядников для защиты от перенапряжений;

-          проектирование и настройка релейных защит.

1.Составляем расчетную схему


                                      К1 К2                             К3

 АС35 АC50        4А50 4А35 4А25

~

11км 4км            0.108км 0.084км 0.164км


ST = 63 кВ·А; ΔUК%=4.5%; ΔPХХ=0.33кВт;

∆PК=1.970кВт; ZТ(1)=0.779 Ом.


Расчет ведем в относительных единицах.


2.Задаемся базисными значениями


SБ=100 МВА; UБВ=1,05UН=10,5 кВ; UБН=0,4 кВ.


3.Составляем схему замещения


К1 К2 К3

 


 

ХС                ZT    

Рис. 8.2. Схема замещения.


4.Определяем сопротивления элементов схемы замещения в относительных единицах:

– системы:



Определяем сопротивление ВЛ-10кВ:



– трансформатора:

Так как его величина очень мала;



– ВЛ 0,4 кВ:




5.Определяем результирующее сопротивление до точки К1


К1

                                              

Z*К1




6.Определяем базисный ток в точке К1



7.Определяем токи и мощность к.з. в точке К1.



где КУ–ударный коэффициент, при к.з. на шинах 10 кВ КУ=1.2.



8.Определяем результирующее сопротивление до точки К2:

 


К2

                                              

Z*К2            




9.Определяем базисный ток в точке К2:



10.Определяем токи и мощность к.з. в точке К2:



Ку=1при к.з. на шинах 0,4 кВ ТП 10/0,4 кВ.



11.Определяем результирующее сопротивление до точки К3:



К3

                                              

Z*К3            



  


12.Определяем токи и мощность к.з. в точке К3:



Ку=1 для ВЛ – 0.38 кВ.

Однофазный ток к.з. определяем в именованных единицах:



где  - фазное напряжение, кВ;

 - полное сопротивление трансформатора при однофазном коротком замыкании на корпус трансформатора, Ом;

 - сопротивление петли «фаза – ноль», Ом.



 

Результаты расчетов сводим в таблицу 8.1.


Таблица 8.1 Результаты расчета токов к.з.

п/п

Место к.з.

IК(3),

кА

IК(2),

кА

IК(1),

кА

iУК,

кА

SК(3),

МВА

1

К1

0.5

0.44

-

0.85

9.09

2

К2

1.88

1.64

-

2.66

1.3

3

К3

0.57

0.5

0.279

0.8

0.39



8. Выбор аппаратов защиты


После выбора типа и мощности ТП, расчета токов короткого замыкания производим выбор оборудования ТП.

Для обеспечения надежной работы электрические аппараты должны быть выбраны по условиям максимального рабочего режима и проверены по режиму токов короткого замыкания.

Составляем схему электрических соединений подстанции (Рисунок 6), на которой показываем все основные электрические аппараты. Расчет сводится к сравнению каталожных величин аппаратов с расчетными.

 


 

                      QS

                     

                                              

                                                                FV1

 

                      FU

 

 

 

                       T

 

                                                                 FV2

                      SQ

 

 

 

                                              

                                 QF               

 


Рисунок 6 Схема электрических соединений подстанции


В соответствии с ПУЭ электрические аппараты выбирают по следующим параметрам:


1.                Выбор разъединителя

Расчетные значения

Условие выбора

РЛНД – 10/400

 



где – номинальное напряжение аппарата, кВ;

– номинальное напряжение установки, кВ;

– номинальный ток разъединителя, А;

– номинальный расчетный ток, А;

– амплитудное значение предельного сквозного тока к.з., кА;

– ток термической стойкости, кА;

– предельное время протекания тока, с;

– действующее значение установившегося тока к.з., кА, ;

– условное время действия тока к.з., с.


2.                Выбор предохранителя

Расчетные значения

Условие выбора

ПК – 10/30




где – номинальное напряжение предохранителя, кВ;

– номинальный ток предохранителя, А.



Выбор рубильника

Расчетные значения

Условие выбора

РПЦ – 32



3.                Выбор автоматического выключателя

Расчетные значения

Условие выбора

А3726ФУЗ


где Uн.авт. – номинальное напряжение автоматического выключателя, В;

Uн.уст. – номинальное напряжение сети, В;

Iавт – номинальный ток автоматического выключателя, А;

Iр.макс. – максимальный рабочий ток цепи, защищаемой автоматом, А;

Iн.т.расц. – номинальный ток теплового расцепителя автомата, А;

Kз. – коэффициент надежности, учитывающий разброс по току срабатывания теплового расцепителя, принимается в пределах от 1,1 до 1,3;

Iн.э.расц. – ток отсечки электромагнитного расцепителя, А;

kн. – коэффициент надежности, учитывающий разброс по току электроагнитного расцепителя и пускового тока электродвигателя

(для автоматов АП-50, АЕ-2000 и А3700 kн.э=1,25, для А3100 kн.э=1,5);

Iпред.откл – предельный отключаемый автоматом ток, А.



9. Защита отходящих линий 0,38кВ.


Основные аппараты защиты сетей 0.38кВ от коротких замыканий – плавкие предохранители и автоматические выключатели. Учитывая, что сеть 0,38кВ работает с глухозаземленной нейтралью, защиту от коротких замыканий следует выполнять в трехфазном исполнении, предохранители или расцепители автоматов устанавливают в каждой фазе. При наличии максимального расцепителя автомата в нулевом проводе он должен действовать на отключение всех трех фаз, и в этом случае допускается устанавливать два расцепителя для защиты от междуфазных коротких замыканий. В качестве устройств защиты от перегрузок используют те же аппараты, однако тепловой расцепитель автоматического выключателя действует более надежно и четко, чем предохранитель.

На вводах в трансформаторов 0,38кВ и отходящих от КТП 10/0,38кВ линиях наибольшее применение получили автоматические выключатели типов АП50 (на КТП мощностью 25 … 40кВА), А3100 (сняты с производства) и А3700,. В ряде случаев используются блоки “предохранитель –выключатель” типа БПВ-31…34 с предохранителями типа ПР2. Применяемые на КТП автоматы АП50 2МТ30 имеют два электромагнитных и три тепловых расцепителя, а также расцепитель в нулевом проводе на ток, равный номинальному току теплового расчепителя. Автоматы А3124 … А3144 и А3700ФУЗ имеют по три электромагнитных и тепловых расцепителя, а также независимый расцепитель с обмоткой напряжения. Для защиты от однофазных замыканий в нулевом проводе устанавливают реле тока РЭ571Т, действующее на независимый расцепитель.

Для КТП 10/0,38кВ, оснащенных автоматическими выключателями типа А3100, А3700 и АЕ20, имеющих независимый расцепитель, разработана и выпускается промышленностью полупроводниковая защита типа ЗТИ-0,4,обеспечивающае повышенную чувствительность действие при коротких замыканий. Защита представляет собой приставку к автомату, размещаемую под ним в низковольтном шкафу КТП. Конструктивно она выполнена в фенопластовом корпусе.

ЗТИ предназначено для защиты трехфазных четырехпроводных воздушных линий 0,38кВ с глухозаземленной нейтралью и повторными заземлениями нулевого провода от междуфазных и однофазных коротких замыканий, а также замыканий фаз на землю. Для подключения к линии ЗТИ имеет четыре токовых входа, через которые пропускают три фазных и нулевой провода линии.

Защита действует на независимый расцепитель автоматического выключателя. Защиты от междуфазных и фазных на нулевой провод коротких замыканий имеют обратнозависимые от тока характеристики время срабатывания и ступенчатую регулировку по току и времени срабатывания. Уставку защиты от замыканий на землю не регулируют.

Защита ЗТИ – 0,4У2 позволяет повысить надежность и уровень электробезопасности ВЛ 0,38 кВ.



10. Защита от перенапряжений и заземление


10.1 Защита от перенапряжений


Большая протяженность сельских линий повышает вероятность атмосферных перенапряжений в них в грозовой сезон и служит основной причиной аварийных отключений.

Трансформаторные подстанции 10/0.38кВ не защищаются молниеотводами. Для защиты ТП от перенапряжений применяют вентильные и трубчатые разрядники на 10кВ.Для тупиковых ТП на вводе устанавливают вентильные разрядники FU.

На ВЛ в соответствии с ПУЭ, в зависимости от грозовой активности устанавливается защитное заземление (в условиях РБ через 2 на третей опоре или через 120м), cопротивление заземления – не более 30 Ом.

На линях с железобетонными опорами крюки, штыри фазных проводов и арматуру соединяют с заземлением.


10.2 Заземление


Согласно ПУЭ, расстояние между грозозащитным заземлением на

ВЛ – 0.38кВ должно быть не более 120м. Заземление устанавливается на опорах ответвлений в здания, где может находиться большое количество людей, и на расстоянии не менее 50м от конечных опор.

Диаметр заземляющего провода не менее 6мм, а сопротивление одиночного заземлителя – не более 30 Ом.

Повторное заземление рабочего проводника должно быть на концах ВЛ или ответвлениях от них длиной более 200м, на вводах в здание, оборудование которых подлежит занулению.

Сопротивление заземления ТП не должно превышать 4 Ом, с учетом всех повторных, грозозащитных и естественных заземлений.


10.3 Расчет заземления ВЛ 0.38кВ.

 

Определение расчетного сопротивления грунта для стержневых электродов.

Расчетное сопротивление грунта для стержневых электродов определяюется по следующей формуле:


                                                (10.1)


где    Kc – коэффициент сезонности, принимаем Kc = 1.15;

K1 – коэффициент учитывающий состояние земли во время исзмерения, принимаем Kc = 1;

rизм. – удельное сопротивление грунта, Ом/м;

Cопротивление вертикального заземлителя из круглой стали определяется по следующей формуле:


 (10.2)

 

где    l – длина заземлителя, принимаем, l = 5м;

d – диаметр заземлителя, принимаем d = 12мм;

hср – глубина заложения стержня, т.е. расстояние от поверхности земли до середины стержная:   hср = l/2 + h’ = 2,5 + 0,8 = 3,3м;

h’ – глубина заглубления электрода, принимаем h’ = 0,8м;

Получаем:



Сопротивление повторного заземлителя

При r ≥100 Ом.м сопротивление повторного заземлителя определяется по следующей формуле:


                 (10.3)


Для повторного заземления принимаем 1 стержень длиной 5 м и диаметром 12 мм, сопротивление которого 27.34 Ом<30 Ом.

Определяем число стержней


 (10.6)


Принимаем 3 стержня и располагаем их через 5 м друг от друга.

Длина полосы связи:

l=3 шт ∙ 5м =15м

Сопротивление полосы связи


 (10.7)


где d – ширина полосы прямоугольного сечения, м;

h – глубина заложения горизонтального заземлителя,


Определение действительное число стержней:


 (10.8)


Принимаем 3 стержня.


 (10.9)


В соответствии с ПУЭ сопротивление заземляющего устройства при присоединении к нему электрооборудования напряжением до и выше 1000 В не должно быть более 10 Ом. В нашем случае rИСК=9.5 Ом ≤ 10 Ом.

Сопротивление заземляющих устройств с учетом повторных заземлений нулевого провода


 (10.10)


Заземление выполнено правильно.

Если расчет выполнять без учета полосы связи, то действительное число стержней


 (10.11)


и для выполнения заземления нужно было бы принять 5 стержня.



Литература


1)      Янукович Г.И. Расчет электрических нагрузок в сетях сельскохозяйственного назначения. Мн.: БГАТУ, 2003

2)      Будзко И.А., Зуль Н.М. «Электроснабжение сельского хозяйства» М.:Агропромиздат, 1990.

3)      Янукович Г.И. Расчёт линий электропередачи сельскохозяйственного назначения. Мн.:БГАТУ,2002

4)      Поворотный В.Ф. Методические указания по расчету электрических нагрузок в сетях 0,38...110 кВ сельскохозяйственного назначения. Мн.: БИМСХ, 1984.

5)      Нормы проектирования сетей, 1994.

6)      Каганов И.Л. Курсовое и дипломное проектирование. М.: Агропромиздат, 1990.

7)      ПУЭ

8)      Янукович Г.И. Расчёт линий электропередачи сельскохозяйственного назначения. Мн.:БГАТУ,2002.

9)      Янукович Г.И., Поворотный В.Ф., Кожарнович Г.И. Электроснабжение сельскохозяйственных предприятий и населенных пунктов. Методические указания к курсовому проекту для студентов специальности С.03.02.00. Мн.: БАТУ, 1998.

10) Янукович Г.И. Расчет линий электропередач сельскохозяйственного назначения. Учебное пособие. Мн.: БГАТУ, 2004.

11) Елистратов П.С. Электрооборудование сельскохозяйственных предприятий. Справочник. Мн.: Ураджай, 1986.

12) Нормы проектирования сетей, 1994.


Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7




Новости
Мои настройки


   рефераты скачать  Наверх  рефераты скачать  

© 2009 Все права защищены.