Т а б л и ц а 2.4

Определение нормативных нагрузок на провода в режиме гололеда с ветром для расчета длин пролетов и подвесок

2.4.         Определение максимально допустимых длин пролетов с учетом ограничений

Максимально допустимая длина пролета на прямой в режимах ветра максимальной интенсивности и гололеда с ветром

, (2.1)

где рк - нормативная ветровая нагрузка на контактный провод, даН/м;

К1 - коэффициент, учитывающий динамические процессы при  воздействии ветровой нагрузки на провода;

рэ - эквивалентная нагрузка, характеризующая влияние несущего троса на отклонение контактного провода, даН/м;

bк.доп - максимально допустимое отклонение контактного провода от оси токоприемника на прямой, м;

gк - изменение прогиба опоры на уровне контактного провода под действием ветровой нагрузки, м;

а - абсолютное значение зигзага контактного провода на прямой, одинаковое на соседних опорах, м.

К1=К2+2hdx, (2.2)

где К2 - коэффициент, учитывающий упругие деформации провода при его отклонении;

h и d - коэффициенты, учитывающие пульсации ветра;

g - коэффициент динамичности.

Коэффициенты h,d и g определены по материалам [1].

К2=К3×К4×К5, (2.3)

где К3, К4, К5 - коэффициенты, определенные по материалам [1].

Эквивалентная нагрузка рэ определена

рэ=, (2.4)

где Т - натяжение несущего троса, даН;

рн - нормативная ветровая нагрузка на несущий трос, даН/м;

hи - длина гирлянды подвесных изоляторов, принятая по материалам [1] 0.42 м;

qн - результирующая нагрузка на несущий трос, даН/м;

gн - изменение прогиба опоры на уровне несущего троса под действием ветровой нагрузки, м;

еср - средняя длина струн в средней части пролета lmax, м;

gк - нагрузка от веса одного контактного провода, даН/м;

nк - число контактных проводов.

еср=h0 – 0.115×, (2.5)

где h0 - конструктивная высота подвески, м;

gп - нагрузка от веса всех проводов подвески на несущий трос при отсутствии гололеда, даН/м.

Расчет произведен сначала для подвески М-120+2МФ-100. В режиме ветра максимальной интенсивности по табл. 2.2 и 2.3: К=1960 даН, ркв=1,54 даН/м, bк.доп=0.5 м, gкв=0.025 м, а=0.3 м. При К1=1 и рэв=0.

м.

По материалам [1] найдены значения коэффициентов для определения К'1 при lmax.в=65,52 м: h=0.58 d=0.225, x=1,015, К3=0.65, К4=1,33, К5=1.075.

К'2=0,65·1,33·1,075=0.929. К'1=0.929+2×0.58×0.225×1,015=1.194.

h0=2.0 м, gп=2.983 даН/м, Т0=1470 даН.

е'ср=2 - 0.115×=0,998 м.

По [1] и табл. 2.2 и 2.3: Тв=1370 даН, рнв=1.473 даН/м, hи=0.42 м, qнв=3.327 даН/м, gнв=0.034 м, gк=0.873 даН/м, nк=2.

р'эв= даН/м.

Новое значение длины пролета с учетом К'1 и р'эв

м.

Разница между значениями длины пролета получилась более 5%

, поэтому расчет продолжен.

l’max.в=56.3 м: h=0.62 d=0.225, x=1,015, К3=0.67, К4=1,33, К5=1.075.

К'2=0,67·1,33·1,075=0.958. К'1=0.958+2×0.62×0.225×1,015=1.241.

е''ср=2 - 0.115×=1.26 м.

р''эв= даН/м.

Новое значение длины пролета с учетом К''1 и р''эв

м.

Разница между значениями длины пролета получилась менее 5%

, поэтому расчет прекращен и окончательно принято lmax.в=55.36 м.

В режиме гололеда с ветром по [1] и табл. 2.2 и 2.4: К=1960 даН, ркг=0.249 даН/м, bк.доп=0.5 м, gкг=0.005 м, а=0.3 м. При К1=1 и рэг=0.

м.

По материалам [1] найдены значения коэффициентов для определения К'1 при lmax.г=167.28 м: h=0.51, d=0.115, x=1.03, К3=0.44, К4=1.5, К5=1.075.

К'2=0.44×1.5×1.075=0.71. К'1=0.71+2×0.51×0.115×1.03=0.83

h0=2.0 м, gп=2.983 даН/м, Т0=1470 даН.

е'ср=2 - 0.115×=0.857 м.

Тг=1670 даН, рнг=0.29 даН/м, hи=0.42 м, qнг=3.52 даН/м, gнг=0.007 м, gкг=0.988 даН/м, nк=2.

р'эг= даН/м.

Новое значение длины пролета с учетом К'1 и р'эг

м.

Разница между значениями длины пролета получилась менее 5%

, поэтому расчет прекращен и окончательно принято lmax.г=166.42 м..

Для подвески ПБСА-50/70+МФ-100. В режиме ветра максимальной интенсивности по табл. 2.2 и 2.3: К=980 даН, ркв=1,14 даН/м, bк.доп=0.5 м, gкв=0.025 м, а=0.3 м. При К1=1 и рэв=0.

м.

По материалам [1] найдены значения коэффициентов для определения К'1 при lmax.в=53,85 м: h=0.63, d=0.225, x=0.92, К3=0.67, К4=1.33, К5=1.00.

К'2=0.67·1.33×1.00=0.891. К'1=0.891+2×0.63×0.225×0.92=1.152.

h0=2.0 м, gп=1.642 даН/м, Т0=1570даН.

е'ср=2,0 - 0.115×=1.65 м.

Тв=1570 даН, рнв=1.473 даН/м, hи=0.42 м, qнв=2.206 даН/м, gнв=0.007 м, gк=0.873 даН/м, nк=2.

р'эв= даН/м.

Новое значение длины пролета с учетом К'1 и р'эв

м.

Разница между значениями длины пролета получилась более 5%

, поэтому расчет продолжен.

l’max.в=48.4 м: h=0.66, d=0.225, x=0.92, К3=0.69, К4=1.33, К5=1.00.

К'2=0.69·1.33×1.00=0.918. К'1=0.918+2×0.66×0.225×0.92=1.191.

е''ср=2 - 0.115×=1.718 м.

р''эв= даН/м.

Новое значение длины пролета с учетом К''1 и р''эв

м.

Разница между значениями длины пролета получилась менее 5%

, поэтому расчет прекращен и окончательно принято lmax.в=47.66 м..

В режиме гололеда с ветром по [1] и табл. 2.2 и 2.4: К=980 даН, ркг=0.185 даН/м, bк.доп=0.5 м, gкг=0.005 м, а=0.3 м. При К1=1 и рэг=0.

м.

По материалам [1] найдены значения коэффициентов для определения К'1 при lmax.г=137.228 м: h=0.51, d=0.115, x=0.93, К3=0.52, К4=1.5, К5=1.00.

К'2=0.52×1.5×1.00=0.78. К'1=0.78+2×0.51×0.115×0.93=0.889.

h0=2.0 м, gп=1.642 даН/м, Т0=1570 даН.

е'ср=2,0 - 0.115×=1.411 м.

Тг=1670 даН, рнг=0.29 даН/м, hи=0.42 м, qнг=2.07 даН/м, gнг=0.007 м, gк=0.988 даН/м, nк=2.

р'эг= даН/м.

Новое значение длины пролета с учетом К'1 и р'эв

м.

Разница между значениями длины пролета получилась менее 5% ,

поэтому расчет прекращен и окончательно принято lmax.г=143.2 м..

Для контактного провода существуют ограничения его положения по высоте от уровня головки рельса в любых точках пролета и эксплуатационных условиях на станциях и перегонах:

-       максимально допустимая высота - 6.8 м;

-       минимально допустимая высота - 5.75 м.

Из этого следует, что максимально допустимый интервал перемещения КП по вертикали (Dhдоп) равен 1.05 м.

Длина пролета, при которой интервал перемещений контактного провода в заданных условиях равен максимально допустимому, будет максимально допустимый по условию соблюдения вертикальных габаритов контактного провода.

Сначала необходимо установить, в каких режимах контактный провод будет занимать наивысшее и наинизшее положения. Наивысшее положение контактный провод будет занимать в режиме минимальной температуры, так как провес несущего троса в этом режиме будет наименьшим. Наинизшее положение контактного провода может занимать либо в режиме максимальной температуры, либо в режиме гололеда с ветром.

Режим с наинизшим положением контактного провода можно установить путем сравнения значений максимальной и критической температуры. Если максимальная температура равна или больше критической, то наибольший провес несущего троса будет иметь место в режиме максимальной температуры, а если меньше, то в режиме гололеда с ветром.

Значение критической температуры tкр для несущего троса полукомпенсированной подвески приближенно определено по формуле

tкр=tг+. (2.6)

Значения произведения aЕS для несущего троса приняты по данным [1].

Если наинизшее положение контактного провода будет в режиме максимальной температуры, то максимальная длина пролета, при которой обеспечивается соблюдение вертикальных габаритов контактного провода в середине пролета, определено

lmax=, (2.7)

где А=, (2.8)

Б=, (2.9)

Д=, (2.10)

Г=. (2.11)

В приведенных формулах:

- значения натяжения несущего троса при соответственно максимальной и минимальной температурах, даН;

К - номинальное натяжение контактного провода, даН;

с - расстояние от оси опоры до первой струны на несущем тросе, м.

Для несущего троса подвески М-120+2МФ-100

tкр= -5+= +6.60С;

Для несущего троса подвески ПБСА-50/70+МФ-100

tкр= -5+= +110С.

Из сравнения полученных значений критической температуры с принятым в проекте значением максимальной температуры (+450С) видно, что наибольший провес несущего троса каждой подвески будет иметь в режиме максимальной температуры.

Максимально допускаемая длина пролета для подвески

М-120+2МФ-100 определена по формулам (2.7-2.11).

По данным [2] =0.35×1960=686даН, с=10 м.

Г== -0.0004957 1/даН;

А==0.0001069 1/м;

Б== -0.009858;

Д==-1.149 м;

lmax==67.347 м.

Максимально допускаемая длина пролета для подвески

ПБСА-50/70+МФ-100 определена по формулам (2.7-2.11).

По данным [2]=0.35×1960=686даН, с=2 м.

Г== -0.0008412 1/даН;

А==0.00008671 1/м;

Б== -0.0008621;

Д==-1.052 м;

lmax==105.273 м.

Все данные о максимально допустимых и окончательно принятых длинах пролетов для обеих подвесок представлены в табл. 2.5.

Т а б л и ц а 2.5

Максимально допустимые длины пролетов для разных подвесок, режимов, условий и окончательно принятые

3.РАЗРАБОТКА СХЕМЫ ПИТАНИЯ И СЕКЦИОНИРОВАНИЯ КОНТАКТНОЙ СЕТИ И ВЛ НА СТАНЦИИ

3.1 Общая характеристика заданной станции и назначение путей

На станции расположен главный путь, два приемоотправочных и тупики № 4,5, предназначенные для для систематической погрузки-выгрузки,№7,предназначенный для маневровой работы. Приемоотправочный путь № 3 рассматривается как перспективный второй путь. На станции расположено пассажирское здание, высокая пассажирская платформа, пешеходный мост и тяговая подстанция с питающими и отсасывающими линиями.

3.2Описание и обоснование предлагаемой схемы питания и секционирования. Основные сведения о примененных секционных изоляторах, разъединителях и приводах к ним

Схема питания и секционирования контактной сети и ВЛ разработана с учетом рекомендаций, приведенных в [1.3] и конкретной станции так, чтобы были обеспечены возможно меньшие потери напряжения и энергии в сети при номинальном режиме работы и минимальные нарушения графика движения поездов при выходе из строя какой-либо секции контактной сети и ВЛ.

Количество секционных изоляторов и разъединителей должно быть минимально возможным. Выделение участков контактной сети станции в отдельные секции, количество и взаимное расположение секций проектируется так, чтобы при отсутствии напряжения на какой-либо секции была обеспечена возможность работы по приему и отправлению поездов на других секциях с выходом на главный путь.

Схема питания и секционирования контактной сети и ВЛ на станции разработана в следующем порядке:

-       проанализировано назначение путей; определены пути, подлежащие электрификации;

-       вычерчена схема путевого развития заданной станции с учетом перспективного второго главного пути;

-       выполнено продольное и поперечное секционирование контактной сети с учетом электрификации перспективного второго главного пути;

-       определено число питающих линий с учетом электрификации перспективного второго главного пути (четыре питающих линии), выводы питающих линий относительно отсасывающей линии в РУ-3.3 кВ тяговой подстанции расположены так, чтобы слева и справа от отсасывающей линии было не более четырех выводов питающих линий; показаны подключения от тяговой подстанции: питающих линий (с учетом перспективных) к контактной сети, отсасывающей линии к перемычке между средними точками ближайшей к тяговой подстанции пары дроссель-трансформаторов;

-       показана продольная линия ВЛ 10 кВ монтируемая с полевой стороны опор контактной сети, и выполнено продольное секционирование;

-       проведено наименование всех разъединителей контактной сети и ВЛ и нумерация секционных изоляторов контактной сети.

Схема питания и секционирования контактной сети и ВЛ 10 кВ на станции однопутного участка постоянного тока приведена в приложении 1.

В приложении 1:

-       все секционные изоляторы - ЦНИИ7МАУ;

-       разъединители А, Б, Ф1, Ф3, Ф5, Ф5-1 – РС – 3000/3.3 с моторным приводом УМП-11;

-       разъединитель ПI-4 ,ПI-5 – РС – 3000/3.3 с заземляющим контактом и моторным приводом УМП-11;

-       разъединители Л1 – Л4, ЛС – РЛНДА – 1-10/400 с моторным приводом УМП-11.

4.ПОДБОР ПОДДЕРЖИВАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ. ОБЕСПЕЧЕНИЕ УСТОЙЧИВОСТИ В ГРУНТЕ

4.1 Подбор типовых консолей и жестких поперечин

Подбор типовых поддерживающих и фиксирующих устройств выполняется при проектировании контактной сети путем привязки разработанных конструкций к конкретным условиям их установки.

Неизолированные консоли изготовляемые из двух швеллеров, обозначаются буквами НР (с растянутой тягой) и НС (со сжатой тягой). Кроме того в обозначении типа консоли римскими цифрами указывается вид ее геометрических размеров, арабскими - номер использованных для изготовления консоли швеллеров.

Подбор типовых неизолированных консолей постоянного тока выполняется в зависимости от типа опор и места их установки, а при подборе переходных консолей учитывается еще наличие или отсутствие секционирования сети, расположение рабочей и анкеруемой ветвей подвески относительно опоры и какая ветвь крепится на данной консоли.

Для поперечин длинной до 29.1 м включительно ширина ферм равна 450 мм, высота 700 мм и длина основной панели 800 мм.

В маркировке типовых жестких поперечин использованы буквы и цифры.

Жесткие поперечине комплектуются из двух, трех или четырех блоков в зависимости от длины расчетного пролета.

4.2 Подбор типовых стоек для консольных опор, опор с жесткими поперечинами и опор фидерных линий

Все стойки принимаются типа СО136.6-3.

Для жестких поперечин они устанавливаются без фундаментов, прямо в грунт. Если на опору жесткой поперечины анкеруется подвеска, то нужно учесть анкер и двойные оттяжки. Это делается следующим образом: СО136.6-3+А.

Применяется трехлучевой анкер, длиной 4 м типа ТА-4.0.

Под анкерные опоры, которые устанавливаются без фундаментов, предусматривается установка опорных плит типа ОП2.

Если в перспективе опора должна быть анкерной, то под нее надо ставить фундамент.

Опоры на перекидках фидерных линий имеют тип СО136.6-3ТС+А.

Пример подбора стоек:

- консольная опора №8 выбирается СО136.6-3ТС+А;

- стойка опоры жесткой поперечине №13выбирается типа СО136.6-3+А.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Результатом работы является разработанный план контактной сети и воздушных линии станции, в пределах которой находится тяговая подстанция.

План выполнен в масштабе 1:1000, который наиболее удобен для разбивки опор.

Максимально допустимые длины пролета рассчитаны для режимов ветра максимальной интенсивности и гололеда с ветром. Также проведен расчет максимальной длины пролета по условию соблюдения вертикальных габаритов контактного провода. При расчете получили максимальную длину пролета равную 47,66 для второстепенных путей и55,36м для главных путей .

Для заданного развития станции выполнен план с учетом принятых длин пролетов, превышение длин пролетов, принятых на плане, не будет выходить за допустимые значения, так как интенсивность ветра на станции будет меньше расчетной из-за наличия построек на ней. Разработана схема питания и секционирования. Выбрано основное оборудование. Определены длины контактной сети, питающих и отсасывающих фидеров.

Страницы: 1, 2