b1=diag(b1)

b1 =

5.5000 0 0 0 0 0 0 0 0

0 1.4887 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0.7887 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0.0887 0 0 0 0 0

0 0 0 0 -0.4586 0 0 0 0

0 0 0 0 0 1.9526 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0.9526 0 0

0 0 0 0 0 0 0 -1.3586 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0.2526

c1=diag(c1)

c1 =

3.8000 0 0 0 0 0 0 0 0

0 1.2280 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0.5280 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0.0280 0 0 0 0 0

0 0 0 0 -0.3266 0 0 0 0

0 0 0 0 0 1.2454 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0.9454 0 0

0 0 0 0 0 0 0 -1.0266 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0.2454

s=sqrt(b1*b1+c1*c1)

s =

6.6851 0 0 0 0 0 0 0 0

0 1.9299 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0.9492 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0.0931 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0.5630 0 0 0 0

0 0 0 0 0 2.3160 0 0 0

0 0 0 0 0 0 1.3421 0 0

0 0 0 0 0 0 0 1.7029 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0.3522

t=s*1000/(sqrt(3)*35)

t =

110.2749 0 0 0 0 0 0 0 0

0 31.8344 0 0 0 0 0 0 0

0 0 15.6571 0 0 0 0 0 0

0 0 0 1.5350 0 0 0 0 0

0 0 0 0 9.2875 0 0 0 0

0 0 0 0 0 38.2039 0 0 0

0 0 0 0 0 0 22.1393 0 0

0 0 0 0 0 0 0 28.0900 0

0 0 0 0 0 0 0 0 5.8098

i max= 110.2749А.

Iэкв= 48,57 А, следовательно, сечение проводов принять АС-50 r0=0.65 Ом/км и х0=0,392Ом/км

Расчёт баланса мощности в сложнозамкнутой сети

Р1=Р5-1-Р1-2=1,489-0,789=0,7

Q1=Q5-1-Q1-2=1,228-0,528=0,7

S1=0,7+j0,7

Р2=Р1-2-Р2-3=0,789-0,089=0,7

Q2=Q1-2-Q2-3=0,528-0,028=0,5

S2=0,7+j0,5

Р3=Р2-3+Р7-3 –Р3-4==0,089+0,253+0,459=0,801

Q3=Q2-3+Q7-3-Q3-4=0,028+0,245+0,327=0,6

S3=0,801+j0,6

Р4=Р3-4-Р5-4= -0,459+1,359 = 0,9

Q4=Q3-4-Q5-4= -0,327+1,027= 0,7

S4= 0,9+j0,7

Р5=Р8-5-Р5-1 – Р5-6 +Р5-4=5,5-1,489-1,953-1,359=0,699

Q5=Q8-5-Q5-1-Q5-6 +Q5-4=3,8-1,228-1,245-1,027=0,3

S5=0,699+j0,3

Р6=Р5-6-Р6-7=1,953-0,953=1

Q6=Q5-6-Q6-7=1,245-0,945=0,3

S6=1+j0,3

Р7=Р6-7-Р7-3=0,953-0,253=0,7

Q7=Q6-7-Q7-3=0,945-0,245=0,7

S7=0,7+j0,7

Нормальный режим

 CDO-6.0 / (27.02.04)

 Дата: 2008:04:10

Oбобщенные данные по схеме ANNAA

-----------------------------------

узлов- 8 ветвей- 11

генераторов- 1 трансформаторов- 0

из них синхр. компенсаторов- 1 из них с регулированием- 0

узлов с нагрузкой- 7 тр-ов с поперечным рег.- 0

узлов со с.х.н.- 0 ветвей с фикс. P- 0

узлов с шунтами- 0 параллельных ветвей- 0

из них управляемых- 0 перетоков сальдо- 0

узлов с пределами- 0 ветвей с пределами- 0

контр. параметров по узлам- 0 контр. параметров по ветвям- 0

узлов с стк- 0 отключенных ветвей- 0

Температура: 20 град.

Частота системы 1 = 50.00 гц

Суммарная нагрузка по Р: 3800. Мвт по Q: 1600. Мвар

Суммарная генерация по Р: 0. Мвт по Q: 0. Мвар

Номера балансирующих узлов по:

P: 8

Q: 8

Итерация Pнб max( узел) Qнб max ( узел) шаг якобиан ннэ

0 P-D 700.000( 5) 299.998( 3) .100E+01 .144*E 38 57

1 PQ 698.754( 1) 302.909( 1) .196E-02 .144*E 38 57

2 PQ 682.938( 5) 295.933( 1) .305E-01 .144*E 38 59

3 PQ 678.305( 5) 293.804( 1) .107E-01 .576*E 34 59

4 PQ 677.961( 5) 293.682( 3) .124E-02 .226*E 31 59

5 PQ 677.876( 5) 293.682( 3) .256E-03 -.273*E 29 59

(П): Pежим не рассчитан. Деформация уравнений не обеспечивает сходимость

*ПЧРЖМ * Просмотр результатов расчета

---------- Bремя:10:08:18.75

*ПЧРЖМ * Просмотр результатов расчета

---------- Bремя:10:08:41.11

Информация об узлах схема: ANNAA

У з е л напряжение угол Pн Qн Pг Qг Pш Qш Pнб Qнб

И м я Номер кВ град МВт МВАр МВт МВАр МВт МВАр МВт МВАр

1 12.695 -2.522 700.000 300.000 - - - - - -

2 7.354 -5.514 500.000 200.000 - - - - - -

3 6.148 -5.891 500.000 300.000 - - - - - -

4 6.221 -6.463 300.000 100.000 - - - - - -

5 8.483 -4.934 700.000 300.000 - - - - - -

6 11.432 -4.212 600.000 200.000 - - - - - -

7 12.729 -2.754 500.000 200.000 - - - - - -

8 20.000 - - - 256.553 98.329 - - - -

------- ------- ------- ------- ------- -------

3800.000 1600.000 256.553 98.329 .000 .000

Информация о ветвях схема: ANNAA

Ветвь Pij Qij Pji Qji дP корона дQ Ток Kзагр Qг

I J МВт МВАр МВт МВАр МВт МВт МВАр кА МВАр

1- 2 32.997 13.063 -19.484 -6.560 13.5129 - 6.5040 1.616 - .001

1- 5 27.628 10.531 -18.742 -6.255 8.8862 - 4.2771 1.346 - .001

1- 8 -87.322 -29.751 135.378 52.880 48.0561 - 23.1303 4.201 - .001

2- 3 5.359 2.362 -4.493 -1.945 .8656 - .4166 .460 - .000

3- 4 -.235 -.533 .243 .537 .0082 - .0039 .055 - .000

3- 5 -8.234 -3.365 11.281 4.832 3.0474 - 1.4668 .836 - .000

4- 5 -7.730 -2.811 10.434 4.112 2.7041 - 1.3015 .764 - .000

5- 6 -7.614 -3.217 10.205 4.464 2.5918 - 1.2475 .563 - .001

5- 7 -16.916 -5.885 25.029 9.790 8.1132 - 3.9050 1.220 - .001

6- 8 -31.350 -8.938 53.548 19.620 22.1975 - 10.6841 1.648 - .002

7- 8 -43.783 -14.353 67.628 25.829 23.8450 - 11.4771 2.092 - .001

-------- ------ -------- --------

133.8279 .00 64.414 .007

Tаблица распределения потерь в схеме: ANNAA

Cуммарные мощности : активн. реактивн.

H а г р у з к а 3800.000 1600.000

Г е н е р а ц и я 256.553 98.329

Генерация ЛЭП .007

П о т е р и в:

Ш у н т а х .000 .000

из них в БСК .000

СК .000

Л Э П 133.828 64.414

на корону по g .000

На корону по хар-ке .000

Трансформаторах .000 .000

в шунтах .000 .000

Суммарные потери 133.828 64.414

Потери в линиях электропередач

U ном U ср. активные % реактивные % генер. в ЛЭП % корона %

21.0 10.6 133.83 100.0 64.41 100.0 .01 100.0 .00 .0

-------- ----- -------- ----- -------- -----

Итого: 133.828 100.0 64.414 100.0 .000 .0

Аварийный режим

CDO-6.0 / (27.02.04)

Дата: 2008:03:18

Время расчета: 10:21:52

Для задания коэффициентов трансформации используется полярная система координат

*ЧСЕТЬ * Основные данные

---------- Bремя:10:22:11.37

(И): Перфорация данных о сети =ANNAA2 = в кодировке C Э И

(И): B файл записано 9 п/к.

*ПЧСЕТЬ * Просмотр основных данных

---------- Bремя:10:32:50.21

*ЧСЕТЬ * Основные данные

---------- Bремя:10:42:15.01

Считаны данные: ANNAA ( )

*ПЧСЕТЬ * Просмотр основных данных

---------- Bремя:10:42:24.12

(И): Перфорация данных о сети =ANNAA = в кодировке C Э И

(И): B файл записано 9 п/к.

Для задания коэффициентов трансформации используется прямоугольная система координат

*СРЖМ * Расчет установившегося режима

---------- Bремя:10:43:08.94

(B): В узле 8 задан источник реак.мощности без пределов регулирования

Oбобщенные данные по схеме ANNAA3

-----------------------------------

узлов- 8 ветвей- 10

генераторов- 1 трансформаторов- 0

из них синхр. компенсаторов- 1 из них с регулированием- 0

узлов с нагрузкой- 7 тр-ов с поперечным рег.- 0

узлов со с.х.н.- 0 ветвей с фикс. P- 0

узлов с шунтами- 0 параллельных ветвей- 0

из них управляемых- 0 перетоков сальдо- 0

узлов с пределами- 0 ветвей с пределами- 0

контр. параметров по узлам- 0 контр. параметров по ветвям- 0

узлов с стк- 0 отключенных ветвей- 0

Температура: 20 град.

Частота системы 1 = 50.00 гц

Суммарная нагрузка по Р: 3800. кВт по Q: 1600. кВАр

Суммарная генерация по Р: 0. кВт по Q: 0. кВАр

Номера балансирующих узлов по:

P: 8

Q: 8

Итерация Pнб max( узел) Qнб max ( узел) шаг якобиан ннэ

0 P-D 700.000( 5) 298.083( 1) .100E+01 .659*E 78 54

1 PQ 682.946( 5) 333.591( 1) .244E-01 .659*E 78 54

2 PQ 5.134( 7) 1.841( 6) .102E+01 .659*E 78 54

3 PQ .524( 7) .262( 3) .935E+00 .659*E 78 54

4 PQ .134( 3) .087( 3) .125E+01 .659*E 78 54

5 PQ .089( 5) .044( 5) .832E+00 .360*E 78 59

(П): Pежим не рассчитан. Деформация уравнений не обеспечивает сходимость

*ПЧРЖМ * Просмотр результатов расчета

---------- Bремя:10:43:54.92

Информация об узлах схема: ANNAA3

У з е л напряжение угол Pн Qн Pг Qг Pш Qш Pнб Qнб

И м я Номер кВ град кВт кВАр кВт кВАр кВт кВАр кВт кВАр

1 19.480 -.067 700.0 300.0 - - - - - -

2 19.468 -.067 500.0 200.0 - - - - - -

3 19.500 -.059 500.0 300.0 - - - - - -

4 19.513 -.062 300.0 100.0 - - - - - -

5 19.562 -.057 700.0 300.0 - - - - - -

6 19.733 -.047 600.0 200.0 - - - - - -

7 19.754 -.034 500.0 200.0 - - - - - -

8 20.000 - - - 3881.1 1619.5 - - - -

------- ------- ------- ------- ------- -------

3800.0 1600.0 3881.1 1619.5 .0 .0

Информация о ветвях схема: ANNAA3

Ветвь Pij Qij Pji Qji дP корона дQ Iл Kзагр Qг

I J кВт кВАр кВт кВАр кВт кВт кВАр А кВАр

1- 2 110.3 50.9 -110.2 -52.7 .07 - .03 3.6 - 1.9

1- 5 -810.3 -350.9 813.7 350.7 3.36 - 1.62 26.2 - 1.8

2- 3 -389.8 -147.3 390.4 146.1 .62 - .30 12.4 - 1.5

3- 4 -212.8 -127.0 212.9 126.1 .15 - .07 7.3 - 1.0

3- 5 -677.6 -319.1 679.7 318.5 2.15 - 1.03 22.2 - 1.6

4- 5 -512.9 -226.1 514.2 225.0 1.28 - .61 16.6 - 1.7

5- 6 -1003.7 -458.8 1012.3 460.0 8.68 - 4.18 32.6 - 3.0

5- 7 -1704.0 -735.5 1720.4 741.3 16.37 - 7.88 54.8 - 2.0

6- 8 -1612.3 -660.0 1633.6 667.2 21.27 - 10.24 51.0 - 3.1

7- 8 -2220.4 -941.4 2247.5 952.4 27.12 - 13.05 70.6 - 2.0

-------- ------ -------- --------

81.06 .00 39.02 19.5

Tаблица распределения потерь в схеме: ANNAA3

Cуммарные мощности : активн. реактивн.

H а г р у з к а 3800.0 1600.0

Г е н е р а ц и я 3881.1 1619.5

Генерация ЛЭП 19.5

П о т е р и в:

Ш у н т а х .0 .0

из них в БСК .0

СК .0

Л Э П 81.1 39.0

на корону по g .0

На корону по хар-ке .0

Трансформаторах .0 .0

в шунтах .0 .0

Суммарные потери 81.1 39.0

Потери в линиях электропередач

U ном U ср. активные % реактивные % генер. в ЛЭП % корона %

21.0 19.6 81.06 100.0 39.02 100.0 19.48 100.0 .00 .0

-------- ----- -------- ----- -------- -----

Итого: 81.1 100.0 39.0 100.0 .0 .0

Часть 2

Определение токов обмоток тяговых трансформаторов в системе электроснабжения переменного тока 25кВ

Цель: доказательство, что однофазная тяговая нагрузка порождает несимметрию токов в обмотках тяговых трансформаторов. Обмотка высокого напряжения 110кВ двухобмоточного трансформатора соединена звездой, а обмотка 25кВ соединена треугольником.

По заданным тяговым токам определить:

1.                 Токи в обмотках низкого напряжения тягового трансформатора.

2.                 Токи в обмотках низкого напряжения трансформатора, приведённые к высокой стороне.

3.                 Токи в обмотках высокого напряжения тягового трансформатора.

4.                 На векторной диаграмме токи на высокой стороне трансформатора, полученные как геометрическая сумма тяговых токов, приведённых к высокой стороне трансформатора.

5.                 Определить токи прямой и обратной последовательности нагрузки трёхфазной линии высокого напряжения.

6.                 Построить на векторной диаграмме токи прямой и обратной последовательности.

Исходные данные для определения токов обмоток тяговых трансформаторов по тяговым токам:

Вариант №14

Модуль тока левого плеча подстанции 142 А

Модуль тока правого плеча подстанции 107 А

Фаза тока левого плеча подстанции 27 град

Фаза тока правого плеча подстанции 28 град

Расчет ведем для всех типов подстанции

Результаты:

тип подстанции 1

токti2= (94.487830,-50.210050)tti2 107.000000

токti1= (7.540856,-141.799600)tti1 142.000000

iba (28.982320,30.529860)icb (36.523180,-111.269800)iac

(-65.505510,80.739910)

ia= (28.331130,-34.920010)ib= (-12.534860,-13.204170)ic=

(-15.796280,48.124180)

i1= (31.869530,-16.518520)mi1= 35.896080

i2 (-3.538402,-18.401500)mi2= 18.738610

kns= (1.483849E-01,-5.004905E-01)mkns= 5.220238E-01

тип подстанции 2

токti1= (126.538300,-64.436420)tti1 142.000000

токti2= (90.757190,56.675670)tti2 107.000000

iab= (-114.611300,24.065730)ibc= (102.684200,16.304970)ica=

(11.927040,-40.370700)

ia= (49.569380,-10.408430)ib= (-44.410930,-7.051899)ic=

(-5.158446,17.460330)

i1= (31.860760,-16.535430)mi1= 35.896080

i2 (17.708620,6.127002)mi2= 18.738610

kns= (3.592451E-01,3.787503E-01)mkns= 5.220238E-01

тип подстанции 3

токti2= (-3.647203,106.937800)tti2 107.000000

токti1= (119.113800,77.303970)tti1 142.000000

iba (78.193460,87.181920)icb (-37.273130,-97.059870)ica

(-40.920330,9.877950)

ia= (17.698040,-4.272213)ib= (-33.818670,-37.706180)ic=

(16.120630,41.978390)

i1= (31.851980,-16.552340)mi1= 35.896080

i2 (-14.153930,12.280130)mi2= 18.738610

kns= (-5.076299E-01,1.217401E-01)mkns= 5.220237E-01

Часть 3

Определение собственных и взаимных сопротивлений и падения напряжения в линии ДПР

Подключение линии ДПР к тяг. подстанции 1-го типа.

- длина линии ДПР

Исходные данные:

Вариант №14

1.                 Направление линии ДПР совпадает с правым тяговым током

2.                 Длина линии ДПР: 26 км

3.                 Тип тяговой подстанции, от которой получает питание линия ДПР: 2

4.                 Число путей: 2

5.                 Тип проводов линии ДПР: АС-50

6.                 Тип рельсов: Р-65

7.                 Модуль тягового тока: 163 А

Страницы: 1, 2, 3, 4