Данный вид термостабилизации (схема представлена на рисунке 3.4) используется на малых мощностях и менее эффективен, чем две другие, потому что напряжение отрицательной обратной связи, регулирующее ток через транзистор подаётся на базу через базовый делитель.

Транзисторный каскад с пассивной коллекторной термостабилизацией приведен на рисунке 3.4.2.1

Рис. 3.4.2.1  Каскад с пассивной коллекторной стабилизацией

Подробный расчет  элементов схемы приведен в [6].

Для того, чтобы пассивная коллекторная термостабилизация была эффективной необходимо, чтобы напряжение URк лежало в пределах:

Тогда сопротивление RК и источник питания будут равны:

Рассчитаем R­Б:

Тогда рассеиваемая мощность каскада:

что почти в 2 раза больше рассеиваемой мощности каскада с эммитерной термостабилизацией.

3.4.3.                    Активная коллекторная стабилизация

Активная коллекторная термостабилизация используется в мощных каскадах и является очень эффективной, её схема представлена на рисунке 3.4.3. Её описание и расчёт можно найти в [7].

Рис. 3.4.3  Каскад с активной коллекторной стабилизацией

Для того, чтобы активная коллекторная стабилизация была эффективной необходимо, чтобы на резисторе R4 выделялось напряжение:

Тогда сопротивление должно быть равно:

Рассчитаем рабочую точку второго транзистора, обеспечивающего стабилизированный режим работы каскада:

Тогда источник питания:

Рассчитаем элементы схемы активной коллекторной стабилизации по формулам в [7]:

Рассеиваемая мощность каскада:

Таким образом наиболее экономичным по энергетическим параметрам является каскад с активной коллекторной стабилизацией, но т.к. разрабатываемый усилитель антенной решетки маломощный, то в каскадах усилителя целесообразней применить эммитерную термостабилизацию, обладающую достаточно хорошими параметрами стабилизации рабочей точки транзистора.

3.5     Расчет элементов высокочастотной коррекции

Для того, чтобы усилитель антенной решетки был согласо­ван по входу и выходу, имел линейную амплитудно-частотную характерис­ти­ку, а параметры усилителя не изменялись во времени и при изме­­не­нии температуры окружающей среды, необходимо испоьзо­вать схему высокочастотной коррекции. Лучше всего для данного усили­­­теля подходит схема с комбинированной обратной связью [7].

Схема каскада по переменному току приведена на рисунке 3.5.1

Рисунок 3.5.1 - Схема каскада с комбинированной ООС

Расчет схемы каскада с комбинированной отрицательной обратной связью подробно описан в [7].

Достоинством схемы является то, что при условиях:

      и                                                 (3.5.1)

схема оказывается согласованной по входу и выходу с КСВН не более 1,3 в диапазоне частот, где выполняется условие YВ³0,7. Поэтому практически отсутствует взаимное влияние каскадов друг на друга при их каскадировании.

При выполнении условия (3.5.1), коэффициент усиления каскада в области верхних частот описывается выражением:

                                    (3.5.2)  

где: 

       ;

         .

Из (3.5.1), (3.5.2) не трудно получить, что при заданном значении , выбранным с запасом в 20%, для того, чтобы в случае ухудшения, в силу каких-либо причин, параметров отдельных элементов коэффициент передачи усилителя не опускался ниже заданного уровня, определённого техническим заданием:

 на один каскад.

Тогда общий коэффициент передачи усилителя будет равен:

Тогда коэффициенты:

При заданном значении Yв на один каскад, частота fв каскада равна:

(3.5.3)

Нагружающие ООС уменьшают макси­маль­ную амплитуду выходного сигнала  каскада в котором они используются на величину

.                                                                                 (3.5.4)

При выборе  и  из (3.5.1), ощущаемое сопротивление нагрузки транзистора каскада с комбинированной ООС равно  и его напряжение  и ток  в рабочей точке, также как и для каскада без ООС, могут быть рассчитаны по формулам [7]:

,                       ,                        

где  - максимальная допустимая мощность, рассеиваемая на коллекторе.

В этом случае  каскада равно:

С учетом наличия сопротивления насыщения следует  рассчитывать по формуле

                (3.5.5)

Из формулы (3.5.5) следует, что напряжение, которое может отдать транзистор с учетом потерь на резисторах обратной связи и с четом наличия сопротивления насыщения, несколько больше напряжения, которое он должен выдать на выходе по заданию. Это говорит о том, что полученный в результате расчета усилитель антенной решетки обладает лучшими характеристиками, чем по заданию.

4.       Расчет предоконечного и входного каскадов

Расчет входного и предоконечного каскада производится абсолютно аналогично расчету конечного каскада, т.к. все каскады согласованы по входу и по выходу за счет применения комбинированной отрицательной обратной связи и режимы работы транзисторов одинаковы.

5.   Расчет разделительных и блокировочных конденсаторов

На рисунке 5.1 приведена принципиальная схема усилителя. Рассчитаем номиналы элементов обозначенных на схеме. Расчёт производится в соответствии с методикой описанной в [1]:

Рисунок 5.1 Принципиальная схема антенного усилителя.

Произведем расчет разделительных и блокировочных емкостей.

Так как ёмкости, стоящие в эмиттерных цепях, а также разделительные ёмкости вносят искажения в области нижних частот, то их расчёт следует производить, руководствуясь допустимым коэффициентом частотных искажений. В данной работе этот коэффициент составляет 1.5дБ. Общее количество разделительных конденсаторов 4, тогда на один разделительный конденсатор приходится искажений 1.5/4 = 0,375 дБ.  

Тогда:

где R1 и R2 – это входное и выходное сопротивления каскадов усилителя и R1 = R2 =50 Ом, т.к. каскады согласованы по входу и по выходу.

,

где S0 – это крутизна транзистора, рассчитанная в п. 3.3.1;

      RЭ – это сопротивление термостабилизации, рассчитанное в п. 3.4.1;

      YН = 0,94, т.к. количество Ср равно 3.

Дроссель в коллекторной цепи каскадов ставится для того, чтобы выход транзистора по переменному току не был заземлен через источник питания. Величина дросселя выбирается исходя из условия:

Тогда:

Конденсаторы, стоящие в цепях обратной связи: C1, C­2, C3 выбираются из условия:

Тогда:

6.             Заключение

В результате расчета получился усилитель со следующими характеристиками:

1. Рабочая полоса частот: 100-1196 МГц

2. Линейные искажения

в области нижних частот не более 1.5 дБ

в области верхних частот не более 1.5 дБ

3. Коэффициент усиления 19,7дБ

4. Амплитуда выходного напряжения Uвых=0.25 В

5. Питание однополярное, Eп=7 В

Усилитель рассчитан на нагрузку Rн=50 Ом и согласован по входу и по выходу.

Усилитель имеет запас по усилению 4,7дБ, выходному напряжению и по верхней частоте.

Список использованной литературы:

1.      Красько А.С., Проектирование усилительных устройств, методические указания. Томск: ТУСУР, 2000г., 29 с.

2.     Аронов В.Л., Баюков А.В. и др. Полупроводниковые приборы: Транзи сторы. Справочник/Под общ. Ред. Горюнова Н.Н. – 2-е издание, пере-    

        работанное – М.: Энергоатомиздат, 1985-904с., илл.

3.     Мамонкин И.Г. Усилительные устройства: учебное пособие для вузов.

        М.: Связь, 1977г.

4.     Титов А.А., Бабак Л.И., Черкашин М.В. Расчет межкаскадной согла-       

        сующей цепи транзисторного полосового усилителя мощности              

        //Электронная техника. СЕР. СВЧ-Техника. ВЫП 1(475), 2000г.

5.     Шварц Н.З. Линейные транзисторные усилители СВЧ. - М.: Сов. радио.    1980 г.

6.     Болтовский Ю.Г., Расчёт цепей термостабилизации электрического   режима транзисторов, методические указания. Томск: ТУСУР, 1981г., 39с.

7.    Титов А.А. Расчет корректирующих цепей широкополосных усилитель­ных каскадов на биполярных транзисторах – #"_Hlt514256174">