|  Расчёт затрат и тарифов на услуги |
|
201,3
|
16,7
|
5
|
182,1
|
191,1
|
8
|
197
|
13,9
|
6
|
182,3
|
187,5
|
5,2
|
193,4
|
11,1
|
1
|
182,8
|
192,8
|
10
|
202,8
|
15,9
|
2
|
185
|
189,1
|
4,1
|
195
|
10
|
|
ВБ
|
185
|
192,2
|
7,2
|
198,1
|
13,1
|
Нсв.=
10-4,1=5,9
Минимальный свободный
напор при пожаре в системах пожаротушения низкого давления должен быть не менее
10 м.(II подъем).
Таблица 4.6-Пьезометрические и
свободные напоры в час возникновения пожара
|
|
Обозначение
узлов
|
Потери напора на
участке ,м
|
Отметки земли ,м
|
Подсчеты
|
|
Пьезометрические
отметки ,м
|
Свободные напоры
|
|
ПО
|
Нсв.
|
ПО
|
Нсв.
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
|
НСII
|
13,1
10,1
8,6
13,9
12,8
5,9
|
184,6
|
197,7
|
200,1
|
13,1
|
15,4
|
4
|
184,6
|
192,2
|
194,6
|
7,6
|
10
|
5
|
182,1
|
190,9
|
193,3
|
8,8
|
11,2
|
6
|
182,3
|
190,7
|
193,1
|
8,4
|
10,8
|
1
|
182,8
|
192,8
|
195,2
|
10
|
12,4
|
2
|
185
|
197,8
|
200,2
|
12,8
|
15,2
|
ВБ
|
185
|
190,9
|
193,3
|
5,9
|
8.3
|
Нсв.=
10-7,6=2,4
Нсв=10+(n-1) 4=10,
где n- этажность застройки , 1 этаж
Башня при пожаре
не работает, т.к. свободный напор водонапорной башни в час максимального
водопотребления меньше, чем свободный напор водонапорной башни при пожаре.
Таблица 4.7
Пьезометрические и свободные
напоры в час максимального транзита
|
Обозначение
узлов
|
Потери напора на
участке ,м
|
Отметки земли ,м
|
Подсчеты
|
|
|
ПО
|
Нсв.
|
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
6
|
|
|
НСII
|
4,3
3,4
2,4
4,6
4,3
3,1
|
184,6
|
188,9
|
4,3
|
|
4
|
184,6
|
185,5
|
0,9
|
|
5
|
182,1
|
184,7
|
2,6
|
|
6
|
182,3
|
187,4
|
5,1
|
|
1
|
182,8
|
192,8
|
10
|
|
2
|
185
|
187,1
|
2,1
|
|
ВБ
|
185
|
188,1
|
3,1
|
|
Нсв.тр..=
Нвб.+Нстр.
4.6. Расчет
водонапорной башни
Регулирующий
объем бака водонапорной башни Wрег.вб., м3, определяется
по формуле
Wрег.вб.=, (4.27)
где P- максимальный остаток воды в баке
водонапорной башни,%
Wрег.вб =
Противопожарный
объем бака водонапорной башни Wпож.вб, м3, определяется по формуле
Wпож.вб=/60, (4.28)
где qн.- расход , л/с., на тушение одного
наружного пожара
q вн.- расход , л/с., на тушение одного внутреннего пожара
Qчас.макс.- максимальный расход воды ,
м3 ,(итог графы 17 табл. для часа максимального водопотребления)
t- время хранения противоположного
запаса в баке водонапорной башни, мин., t=10
Расчетное число
одновременных внешних пожаров – 1.
Расход воды на
один пожар 14 л/с. Принимаем внутренний пожар в прачечной- 1 струя 2,5 л/с.
Wпожвб=(15+2,5) 10 60/1000+297,9 10/60=60,15
Общий объем
водонапорной башни Wпол..вб, м3, определяется по формуле
Wпол..вб= Wрег...вб. + Wпож..вб.=60,15 +213,4=273,5, (4.29)
Диаметр бака
водонапорной башни Дв.б., м , определяется по формуле
Дв.б=, (4.30) Дв.б==7,9
Высота бака
водонапорной башни , Hпол.в.б., определяется по формуле
Hпол.в.б= 0,7 Дв.б, (4.31)
Hпол.в.б= 0,7 7,9=5,53
Полная высота при
стротельстве бака ,Hстр., м., определяется по формуле
Hстр= Hпол.в.б+0,3+0,25, (4.32)
Где 0,3- величина
,повышения бортов бака уровнем воды
0,25- ведичина ,предусматриваемая
осадка в баке
Hстр= 5,53+0,3+0,25=6,08
4.7 Выбор материала труб. Основание под трубы. Глубина заложения сети. Деталировка
кольца, спецификация.
При назначении
водопровода, параметров его работы и местных условий для курсового проекта
приняты полиэтиленовые трубы.Выпускаемые по ГОСТ из полиэтилена низкого
давления ПНД, тип средний.Полиэтиленовые трубы ,выбранные для водоводов и
сетей. Взятые с учетом требований и наибольшей экономичности.
Глубина заложения
водопроводных труб зависит от глубины промерзания почвы.Согласно СНиПу, глубина
заложения труб считается до низа трубы, должна быть на 0,5 м больше расчетноц глубины промерзания грунта.Трубу закладывают не менее 0,7 м,чтобы защутить трубу от раздавливания транспортом.
Для Николаевской
области глубина промерзания грунта-.Глубина заложения будет равна.
Деталировку всех
узлов сети проводят после назначения диаметров и материала труб. При
составлении назначают места всех колодцев, задвижек. Пожарных кранов и указывают
все фасонные части. Деталировку производят без масштаба, но конфигурация ее
должна соответствовать очертанию сети.
Поясненя к
деталировке.
- при деталировке
узлов используются чугунные фасонные части;
- патрубки и
трубы устанавливаются так, чтобы вода входила в раструб;
- в фланцевых
крестах с пожарной подставкой при назначении деаметра прохода принято выбирать
наибольший диаметр;
- у тройника
диаметр отростка может быть или равен или меньше диаметра ствола;
- фасонные части
с пожарной подставкой выпускаются только диаметром 300 мм.
На основе деталировки
сети составляют спецификации фасонных частей и арматуру, необходимые для их
заказа и разработки сметы.
5. Очистные
сооружения
5.1 Выбор
метода обработки воды и состава сооружений
Качество исходной
воды характеризуется следующими показателями(см. задание):
1)
Мутность –240 мг/л ;
2)
Цветность
– 65 град. ;
3)
Щелочность
– 4,1 мг-экв/л ;
4)
pH – 7 ;
5)
общая
жесткость – 4,8 мг-экв/л ;
6)
плотный
осадок – 470 мг/л ;
7)
коли-индекс
– 200 шт.
Качество исходной
воды не соответствует СанПиН 2.1.4.1074-01 по следующим показателям:
1) мутности(<1,5
мг/л);
2) цветности(<20
град.);
3) бактериологическому
показателю(коли-индекс <3 шт.), поэтому приняты следущие методы очистки
воды: осветление, обесцвечивание и обеззараживание.
Производительность
очистной станции Qо.с.= 6887 м3/сут.
Для
характеристики водопотребления в течение суток строят ступенчатый график.
Водозаборные,
очистные станции и насосная станции первого подъема работают равномерно в
течение суток.
Насосные станции
второго подъема работают в равномерном режиме.
Состав очистных
сооружений назначается по таблице
1) осветлители с
взвешенным осадком- скорые фильтры;
2) По заданию
консультанта принята схема:
В состав основных
сооружений входят:
5.2 Расчет очистных
сооружений
5.2.4.Расчет
скорого фильтра
Общая площадь Fф, м2, определяется по
формуле:
Fф=
Где Qо.с.сут. полезная производительность станции,
м3/сут.,
Tст.- продолжительность
работыстанции в течении суток, часы,
Vн- расчетная скорость фильтрования
при нормальном режиме, м/час, принимается по таблице 21, с учетом расчетов по
формуле 20,
Nпр-число промывок одного фильтра с
сутки при нормальном режиме эксплуатации,
Qпр- уденый расход воды на одну
промывку одного фильтра, м3/м2,
Тпр- время
простоя фильтра в связи с промывкой, принимается для фильтров, промываемых
водой- 0,33ч., водой и воздухом – 0,5ч.
Удельный расход
воды на одну промывку определяется по формуле:
qпр=
Fф= 6889/(24*5-3*4,8-3*0,33*5)= 68,5 м2
Таблица 5.1 -Данные о
фильтрующей загрузки скорого фильтра.
|
Характеристика
фильтрующих слоев при обезжелезивании воды, упрощенной аэрацией
|
Расчетная скорость
фильтрования, м/час.
|
|
min диаметр зерен, мм
|
max диаметр зерен, мм
|
Эквивалентный
диаметр зерен, мм
|
Коэффициент
неоднородности
|
Высота слоя, мм
|
|
0,8
|
1,8
|
0,9-1
|
1,5-2
|
1000
|
5-7
|
Для определенния
количества фильтров на станции задаются типовыми размерами фильтров в плане.
Для станции подготовки поверхностных вод производительность станции Qо.с.сут.=8000м3/сут., размеры фильтров в
плане приняли:6*3. площадь одного фильтра с такими размерами в плане: F1= 13,3095 м2.
Число фильтров на
станции производительностью более 1600 м3/сут. Долно быть не менее
4.
На одной станции
число фильтров определяется по формуле:
Nф
Где Fф- общая площать фильтра м2,
F1- площадь одного фильтра м2,
Nф = 68,5/13,30955 шт.
Расчет
распределительной системы
В проектируемом
фильтре принято щелевая распределительная система без поддерживающих слоев.
Она служит для
равномерного распределения промывной воды по площади фильтра и для сбора
профильтрованной воды.
Интенсивность
промывки прината w=16 л/сек*м2.
Количество
промывной воды, необходимой для промывки одного фильтра qпр,л/сек. определяется по формуле:
qпр=F1*w
qпр= 13,3095*16=213 л/сек.
Коллектор
распределитеной системы выполнен из стальных и электросварных труб, скорость в
нем должна быть 0,8 -1,2 м/сек.
По таблице
Шевелева qпр.=213 л/сек. принят диаметр
труб 450мм, Vк= 1,72 м/сек, 1000i = 5,53 м.
По таблице 3
наружный диаметр равен 720мм.
Площадь дна
фильтра, приходящаяся на каждое ответвление распределительной системы, при
растояниях между ними m= 0,25-0,35 м.(принято 0,25), и наружном диаметре коллектора Д кол= 720 мм= 7,2 м., определяется по формуле:
fотв.= (А- 1,18- Дк)* m
где А- размер
стороны фильтра, м.
Fотв.= (6-1,18-0,72)*0,25=1,025
Расход промывной
воды поступающее через одно ответвление, л/с:
qотв= fотв. W
qотв=1,025 16=16,4 (л/с)
Боковые
ответвления приняты из плассмассовых трцб, скорость движения воды в них должна
быть 1,6-2 м/с
V=1,67 м/с
1000 i= 20
dкол= 160 мм
Перпендикулярно
осевой линии трубы нарезаны щели шириной на 0,1 мм меньше минимального диаметра зерен загрузки,т.е.
Вщел=
0,8-0,1=0,7мм
Общая площадь
щелей составляет-1,2-2% рабочей площади фильтра. При площади фильтра F=13,3095м2 , суммарная
площадь щелей составит
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5
|
© 2009 Все права защищены.
Наверх