В котлах паропродуктивністю 4–10 т/год фронтовий екран виконаний
аналогічно задньому екрану. Відмінність у тому, що для забезпечення розміщення
пальника у фронтовому екрані зменшена кількість труб. У всіх котлах під топки
закритий вогнетривкою цеглою.
Конвективний пучок утворений коридорне розміщеними вертикальними
трубами діаметром 51X2,5 мм, розвальцьованими у верхньому і нижньому
барабанах.
Для забезпечення необхідних швидкостей газів в конвективних пучках
котлів розміщені поздовжні перегородки.
Циркуляційна схема всіх газомазутних парових котлів типу Е(ДЕ)
однакова і включає в себе чотири екрана (фронтовий, задній і два бокових) і
конвективний пучок. Бокові екрани і конвективний пучок приєднані безпосередньо
до верхнього і нижнього барабану. Задні і фронтові екрани об'єднуються нижніми
(горизонтальними) роздаючи ми і верхніми (наклонними) збираючими колекторами,
приєднаними до барабанів. Інші кінці колекторів об'єднані необігріваємою
циркуляційною трубою. В котлах паропродуктивністю 4–10 т/год одноступінчата
схема випаровування. У всіх котлах загальними опускними трубами випаровувальної
системи являються останні по ходу газів ряди труб конвективного пучка.
У поданому просторі верхнього барабану розміщені живильна труба і
труба для вводу фосфатів, в паровому просторі розміщений сепараційний пристрій.
В нижніх барабанах котлів розміщена перфорована труба для безперервної продувки
котла, яка суміщена з періодичною продувкою. Нижні барабани оснащені пристроями
для парового прогріву котла при розтопці і штуцерами для спуску води.
Первинними сепараційними пристроями першої ступені випаровування
являються розміщені у верхньому барабані направляючі щити, які забезпечують
подачу пароводяної суміші на рівень води. Вторинні сепараційні пристрої
виконані у вигляді дірчастих листів.
Очистка поверхонь нагріву від зовнішніх забруднень виконується
стаціонарними обдувочними пристроями, розміщеними з лівої сторони котла.
Обдувочний пристрій складається з вузла кріплення і труби з соплами, яка
обертається при обдувці конвективної частини котла. Обертання труби виконується
вручну. При обдув ці використовується насичений пар з тиском не менше 0,7 МПа.
Котли мають опорну раму, яка передає всі навантаження на
фундамент. Свобода температурних переміщень елементів котлів забезпечується
нерухомим закріпленням передньої опори нижнього барабана і рухомим кріпленням
за рахунок овальних отворів для болтів, якими кріпиться задня опора до рами
котла.
Номінальні теплові переміщення для котла по реперам становлять
6,05 мм. Для контролю за тепловими переміщеннями в котлах встановлюється
репер в районі задньої сторони нижнього барабану. Крім того, передбачається
контроль переміщень нижніх колекторів фронтового і заднього екранів.
Газощільне екранування бокових стінок, стелі і піду топкової
камери дозволило підмовитися від важкої обмурівки і легку натрубну ізоляцію
товщиною 100 мм, яка укладається на шар шлакобетону по сітці товщиною 25 мм.
Для зменшення присосів повітря в газовий тракт котла натрубна ізоляція
покривається зовні листовою металічною обшивкою, яка приварюється до каркасу котла.
Примінення натрубної теплової ізоляції дозволило покращити динамічні характеристики
котлів, зменшити втрати у навколишнє середовище І втрати теплоти при пусках і
зупинках котлів, зв'язані з перегрівом великих масс обмуровочних матеріалів.
Всі котли постачаються у зібраному вигляді без натрубної ізоляції.
Подружені на залізничну платформу разом з кріпленнями котли входять в габарит 1-В,
призначений для залізничних вагонів.
Схему котла марки ДЕ-4–14Гм зображено на рисунку 4.1.
4.2 Характеристики палива
Елементарний склад заданого палива табл. 1, [2] для газу табл. с.
[2].
Марка палива: Г; Родовище (басейн): Дашавскій басейн:
Метан СН4, %; 97,6
Етан С2Н6, %; 0,5
Пропан С3Н8, %; 0,2
Бутан С4Н10, %; 0,2
Пентан С5Н12, %; –
Вуглекислий газ СН4, %; 0,1
Азот N2, %. 1,2
Всього: 100%.
4.3 Теоретичні значення об'ємів повітря та продуктів згорання
При спалюванні газового палива (4–03, [2]).
1) Теоретичний об’єм повітря необхідний для згоряння палива:
2) Теоретичний об’єм трьохатомних газів:
3) Теоретичний об’єм двохатомних газів:
4) Теоретичний об’єм водної пари:
5) Теоретичний об’єм димових газів:
.
4.4 Об'єм повітря і продуктів згорання при αі
>1
Таблиця 4.2 Таблиця дійсних значень об'ємів продуктів згоряння
Величина та розрахункова формула
|
Розмірність
|
Найменування
газоходу
|
Топка
|
кпн
|
BE
|
Коефіцієнт надлишку
повітря за поверхнею нагріву, αі
|
-
|
1,1
|
1,14
|
1,14
|
Середній коефіцієнт
надлишку повітря в поверхні нагріву,
αсер
= 0.5 (αі-1 + αі)
|
-
|
1,1
|
1,14
|
1,14
|
4.5 Ентальпія продуктів згорання
Таблиця 4.3 Ентальпія продуктів згорання палива
|
, кДж/кг
|
, кДж/кг
|
|
|
|
|
ІГ
|
ΔІГ
|
|
ІГ
|
ΔІГ
|
100
|
1470
|
1260
|
|
|
|
|
1700
|
1720
|
200
|
2960
|
2530
|
|
|
|
|
3420
|
1820
|
300
|
4550
|
3820
|
|
|
|
|
5230
|
1760
|
400
|
6070
|
5130
|
|
|
|
|
7050
|
1820
|
500
|
7650
|
6480
|
|
|
|
|
8800
|
1950
|
600
|
9500
|
7830
|
|
|
|
|
10700
|
1970
|
700
|
11000
|
9340
|
|
12000
|
1865
|
|
12700
|
1970
|
800
|
12700
|
10700
|
|
13840
|
1950
|
|
15200
|
2060
|
900
|
14600
|
12200
|
|
15800
|
1910
|
|
16700
|
2030
|
1000
|
16200
|
13600
|
|
17710
|
2000
|
|
18300
|
2120
|
1100
|
18200
|
15100
|
|
19700
|
2010
|
|
20900
|
|
1200
|
20100
|
16700
|
|
21690
|
2010
|
|
|
|
1300
|
21900
|
18200
|
|
23700
|
2100
|
|
|
|
1400
|
23900
|
19700
|
|
25800
|
2140
|
|
|
|
1500
|
25800
|
21800
|
|
27900
|
2000
|
|
|
|
1600
|
27700
|
22900
|
|
30050
|
2120
|
|
|
|
1700
|
29700
|
24500
|
|
32000
|
2100
|
|
|
|
1800
|
31600
|
25900
|
|
34100
|
2240
|
|
|
-
|
1900
|
33700
|
27600
|
|
36400
|
2030
|
|
|
|
2000
|
35500
|
29100
|
|
38400
|
2120
|
|
|
|
4.6 Тепловий баланс і витрата палива
Таблиця 4.4
Величина
|
Позначення
|
Розмірність
|
Формула або спосіб
визначення
|
Примітка
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
Розподільне тепло
палива
|
|
|
|
35700
|
Температура
відхідних газів
|
|
°С
|
Приймаємо з
наступним уточненням
|
156
|
Ентальпія відхідних
газів
|
Івг
|
|
3 табл. 3
|
2600
|
Температура
холодного повітря
|
|
°С
|
-
|
20
|
Ентальпія холодного
повітря
|
|
|
|
251,4
|
Втрати тепла із
газами, що відходять з котла
|
q2
|
%
|
|
0,6
|
Втрати тепла з
хімічним недопалом
|
q3
|
%
|
F(DПП,
паливо, вид шлаковидалення) Табл.ХVІІІ, [2]
|
0
|
Втрати тепла від зовнішні.
охолодження
|
q5
|
%
|
f(DПП),
мал. 5–1, [2]
|
2,4
|
Коефіцієнт
збереження тепла
|
φ
|
-
|
|
0,972
|
ККД котла брутто
|
ηк
|
%
|
100-q2-q3-q4-q5-q6
|
97,0
|
Температура
холодної води
|
tхв
|
°С
|
Завдання
|
103
|
Ентальпія холодної
води
|
Іхв
|
|
f(Pжв, tжв)
табл. ХХІV, [2]
|
432
|
Температура гарячої
води
|
tгв
|
°С
|
Завдання
|
195
|
Ентальпія гарячої
води
|
IГВ
|
|
F(Рб),
табл. ХХІП, [2]
|
2788
|
Тепло корисно
використане в котлі
|
Qка
|
кВт
|
|
2,62
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7
|