Большая База Рефератов - Разработка систем релейной защиты и автоматики основных элементов АЭС - бесплатно рефераты, скачать рефераты, рефераты на тему

Меню

Поиск

Разработка систем релейной защиты и автоматики основных элементов АЭС

Наименование величин	Числовые значения для сторон
Наименование величин	787 кВ	24 кВ (вывод ген)	24 кВ (ответвления к ТСН)
Первичные токи для сторон трансформатора блока, соответствующие номинальной мощности
Первичный минимальный ток срабатывания защиты по условию отстройки от броска тока намагничивания
Соединение трансформаторов тока
Коэффициент трансформации трансформаторов тока	2000/1	30000/5	3000/5
Вторичные номинальные токи в плечах защиты
Выбор варианта включения промежуточных автотрансформаторов	АТ-3143 Креле I-11 КТТ -I-4 (0,6 А)		Устанавливаем трансформатор тока ТК-120:
Выбор ответвлений трансреактора рабочей цепи реле
Минимальный ток срабатывания для каждого из плеч защиты
Номинальный ток ответвлений трансформаторов тока тормозной цепи реле Iотв. торм.³ IВ	Iотв. торм. ВН=3,75 А	Iотв. торм. НН=5 А
Проверка отстройки уставки I* нач. торм.=1 от тормозных токов в режимах нагрузки
	0,5(0,88+1)=0,94<1
Определение коэффициента торможения кт при максимальном токе внешнего КЗ на выводах 750 кВ трансформатора (ток от генератора)	IКЗ = 2340 А

2.2 Продольная дифференциальная защита генератора

Таблица 2

Наименование величины	Условие выбора	Числовое значение
Номинальный ток генератора
Максимальный ток при внешнем КЗ	I кз макс	97170
Максимальный ток небаланса при внешнем трехфазном КЗ	Iнб макс=K апер× K одн. × fi× ×Iкз макс	1×1× 0.1×97170 = = 9717 А
Коэффициент трансформации трансформаторов тока	К ТТ
Вторичный номинальный ток в плечах защиты		8,94 А	4,47 А
Рабочие витки реле	w раб	72 В	144 В
Ток срабатывания реле i ср	аωср=100 АВ (без торможения)
Ток срабатывания защиты в долях от Ιн	i
Рабочая намагничивающая сила срабатывания реле при внешнем КЗ
По тормозной характеристике ДЗТ–11/5 в условиях минимального торможения		400 АВ
Ток в тормозной обмотке при внешнем трехфазном КЗ
Расчетное число витков тормозной обмотки
Принятое число витков	ωторм	29 вит
Коэффициент чувствительности защиты при двухфазном КЗ и опробовании генератора
Коэффициент чувствительности защиты при трехфазном КЗ в зоне в режиме когда есть торможение. Определяется исходя из тормозной характеристики, соответствующей максимальному торможению	а ω раб =5932 АВ а ω Т =727 АВ а ω раб. ср=150 АВ Кч=39	аωраб=32,4·72+25·144= =5932 АВ а ω Т =25·29=727 АВ

2.3 Дополнительная дифференциальная защита блока на реле ДЗТ-21

Таблица 3

Наименование величин	Числовые значения для сторон
Наименование величин	787 кВ	24 кВ
Первичные токи для сторон блока, соответствующие номинальной мощности
Ток срабатывания защиты по условию отстройки от броска тока намагничивания
Принятый ток срабатывания защиты	276 А = 0,3
Коэффициент трансформации трансформаторов тока	3000/1
Соединение трансформаторов тока
Вторичные номинальные токи в плечах защиты
Выбор варианта включения промежуточных автотрансформаторов	АТ-31-43 Креле I-11 КТТ –I-3 (0,44 А)	АТ-32-43 Креле I-2 КТТ –I-7 (12,24 А)
Выбор ответвлений трансреактора рабочей цепи реле
Минимальный ток срабатывания для каждого из плеч защиты
Номинальный ток ответвлений трансформаторов тока тормозной цепи реле Iотв. торм.³ I’В	Iотв. торм. ВН=3 А Nотв-3	Iотв. торм. НН=5 А
Определение коэффициента торможения ктт при максимальном токе трехфазного КЗ на стороне 787 кВ	Принимаем I*нач. торм = 1

2.4 Поперечная дифференциальная защита

Первичный ток срабатывания защиты из условия отстройки от тока небаланса

Коэффициент трансформации трансформаторов тока

2500/5

Ток срабатывания реле вторичный

2.5 Дифференциальная защита ошиновки

Таблица 5

Наименование величин	Числовые значения для сторон
Наименование величин	Выносные ТТ 787 кВ	Встроенные ТТ 787 кВ
Номинальный первичный ток
Соединение трансформаторов тока
Коэффициент трансформации трансформаторов тока	3000/1	2000/1
Номинальные вторичные токи в плечах защиты
Максимальный ток при внешнем КЗ	17040
Ток срабатывания из условия отстройки от тока небаланса при внешнем КЗ Iнб макс=K апер× K одн. × fi× ×Iкз макс	1,3·0,1·17040 = 2215 А
Число витков рабочих обмоток реле	.	.
Принятое число витков рабочих обмоток реле	ωII + ωIII = 86+46 = 132 вит.; ωI = 88 вит.
Коэффициент чувствительности при опробовании блока и КЗ на стороне 787 кВ (ток от генератора)
Коффициент чувствительности при двухфазном КЗ в зоне

2.6 Защита от симметричной перегрузки

Первичный ток срабатывания защиты

;

Вторичный ток срабатывания

Коэффициент трансформации трансформатора тока

15000/5

Принимаем реле РТ-40/20.

2.7 Защита от внешних симметричных коротких замыканий

Уставка защиты определяется из условия отстройки от сопротивления, замеряемого защитой в послеаварийном нагрузочном режиме.

Угол максимальной чувствительности

φм. ч=80°

Минимальное напряжение

Uмин= 0,95Uн= 0,95·24=22,8 кВ

Iнагр.= 1,5Iном. ген.=1,5·26,8=40,2 кА

Сопротивление нагрузки

Сопротивление срабатывания защиты

Чувствительность реле по замеряемому сопротивлению при резервировании смежных с блоком участков линии

Чувствительность по току точной работы

где

2.8 Дифференциальная защита ТСН

Исходные данные: трансформатор 63МВА ТТ с коэффициентами трансформации 2000/5 и 3000/5.

Вторичные номинальные токи в плечах защиты

Со стороны обмоток низшего напряжения трансформатора устанавливаем промежуточные автотрансформаторы типа АТ-32 номинальный ток ответвления автотрансформатора

Коэффициент трансформации автотрансформатора

Вторичный номинальный ток подводимый к реле

Определяем номинальные токи рабочих ответвлений трансформатора со стороны высшего напряжения

Принимаем

Со стороны низшего напряжения

Принимаем 4,6.

Минимальный ток срабатывания

где k – коэффициент отстройки защиты от броска намагничивания равный 0,3.

- номинальный ток соответствующий номинальной мощности к номинальному напряжению наиболее мощной обмотки трансформатора.

Относительный минимальный ток срабатывания в каждом плече

Уставку минимального тока срабатывания принимаем по наибольшему из полученных значений

Расчет процентного торможения.

Выбираем ответвление промежуточного трансформатора тока тормозной цепи низшего напряжения

где - уставка начала торможения принимаем равной номинальному току трансформатора =1

Принимаем =2,5 А.

Так как принятый ток больше расчетного, то ток начала торможения не рассчитываем.

Определяем коэффициент торможения по условию отстройки защиты от тока небаланса при внешнем коротком замыкании на стороне 6,3 кВ и от тока самозапуска двигателей, питаемых от обеих расщепленных обмоток трансформатора.

Определяем суммарное эквивалентное сопротивление ответственных двигателей участвующих в самозапуске

где

Ток самозапуска

где

Xвнеш»0

22,74 кА<35,74 кА

Определяем ток небаланса:

где - ток небаланса, обусловленный погрешностью трансформаторов тока.

- ток небаланса, обусловленный изменением коэффициента трансформации при регулировании напряжения.

- ток небаланса, вызванный несоответствием выбранного номинального тока ответвления трансреактора расчетному значению.

где

- коэффициент учитывающий переходной режим равен 1

- коэффициент однотипности ТТ равен 1

- относительное значение полной погрешности ТТ по кривым предельных кратностей равно 0,1

- максимальный ток, проходящий через защиту при расчетном внешнем кз на стороне низшего напряжения трансформатора или в режиме самозапуска с учетом наличия РПН , где - относительное значение максимального отклонения регулируемого напряжения от его среднего значения

Страницы: 1, 2, 3

Новости

Мои настройки

Наверх