Потери
Район
|
dP_нагр
|
dP_ЛЭП
|
dP_Тр
|
dP_пост
|
Ш_ЛЭП
|
Ш_Тр
|
Uном
|
dP_нагр
|
dP_ЛЭП
|
dP_Тр
|
dP_пост
|
Корона
|
ХХ_тр-р
|
500
|
15.25
|
13.7
|
1.56
|
1.21
|
-0
|
1.21
|
220
|
15.25
|
13.7
|
1.56
|
1.21
|
-0
|
1.21
|
110
|
15.25
|
13.7
|
1.56
|
1.21
|
-0
|
1.21
|
35
|
15.25
|
13.7
|
1.56
|
1.21
|
-0
|
1.21
|
10
|
15.25
|
13.7
|
1.56
|
1.21
|
-0
|
1.21
|
6
|
15.25
|
13.7
|
1.56
|
1.21
|
-0
|
1.21
|
Токовая загрузка новых
ЛЭП в максимальном режиме
N_нач
|
N_кон
|
Название
|
I_нач
|
I_кон
|
Место
|
801
|
2501
|
П8-П25
|
58
|
59
|
ВН
|
2501
|
1501
|
П25-П15
|
26
|
20
|
ВН
|
Токовая загрузка новых
ЛЭП в послеаварийном режиме
N_нач
|
N_кон
|
Название
|
I_нач
|
I_кон
|
Место
|
801
|
2501
|
П8-П25
|
402
|
405
|
ВН
|
2501
|
1501
|
П25-П15
|
319
|
322
|
ВН
|
Приложение Б3 Расчёт
максимального и послеаварийного режимов третьего варианта развития сети
Ветви
Тип
|
Nнач
|
Nкон
|
R
|
X
|
G
|
B
|
Kт
|
Pнач
|
Qнач
|
Тр-р
|
101
|
102
|
0.33
|
20.4
|
1.5
|
24
|
0.478
|
-701
|
-419
|
ЛЭП
|
102
|
2601
|
6.7
|
29.4
|
|
-180.8
|
|
-112
|
-49
|
ЛЭП
|
102
|
301
|
2.1
|
9.3
|
|
-57.3
|
|
-372
|
-210
|
Тр-р
|
2601
|
2602
|
1.4
|
52
|
2.6
|
11.9
|
0.539
|
-60
|
-30
|
ЛЭП
|
2602
|
403
|
11.4
|
19.2
|
|
-119
|
|
-20
|
-10
|
ЛЭП
|
403
|
402
|
4.1
|
7
|
|
-43.6
|
|
-1
|
|
Тр-р
|
402
|
401
|
42.6
|
508.2
|
0.5
|
3.1
|
0.101
|
-1
|
-1
|
ЛЭП
|
403
|
503
|
2.7
|
4.6
|
|
-28.7
|
|
-19
|
-10
|
Тр-р
|
301
|
302
|
5.6
|
158.7
|
0.9
|
6.8
|
0.052
|
-16
|
-8
|
Тр-р
|
301
|
303
|
5.6
|
158.7
|
0.9
|
6.8
|
0.052
|
-15
|
-7
|
ЛЭП
|
301
|
201
|
0.8
|
3.6
|
|
-21.9
|
|
-334
|
-165
|
Тр-р
|
201
|
203
|
0.77
|
32.2
|
3.4
|
15.4
|
0.065
|
|
-1
|
Тр-р
|
201
|
205
|
0.2
|
25.5
|
2.7
|
23.6
|
1
|
-83
|
-30
|
Тр-р
|
205
|
204
|
0.4
|
45.1
|
|
|
0.052
|
|
|
Тр-р
|
205
|
202
|
0.2
|
|
|
|
0.53
|
-83
|
-26
|
ЛЭП
|
201
|
1101
|
2.2
|
9.4
|
|
-230.2
|
|
-124
|
-65
|
ЛЭП
|
202
|
1203
|
0.2
|
0.7
|
|
-4.8
|
|
-36
|
-10
|
ЛЭП
|
202
|
903
|
3.2
|
5.3
|
|
-33.3
|
|
-28
|
-7
|
ЛЭП
|
503
|
502
|
2.6
|
3.7
|
|
-22.4
|
|
-1
|
|
Тр-р
|
502
|
501
|
42.6
|
508.2
|
0.5
|
3.1
|
0.103
|
-1
|
-1
|
ЛЭП
|
503
|
801
|
0.3
|
0.6
|
|
-3.7
|
|
-17
|
-10
|
Тр-р
|
801
|
802
|
14.7
|
220.4
|
0.9
|
3.8
|
0.102
|
-3
|
-1
|
Тр-р
|
801
|
803
|
14.7
|
220.4
|
0.9
|
3.8
|
0.059
|
-3
|
-2
|
ЛЭП
|
801
|
1003
|
1.7
|
5.8
|
|
-40.2
|
|
3
|
-4
|
ЛЭП
|
801
|
703
|
1.9
|
2
|
|
-11.5
|
|
-4
|
-2
|
ЛЭП
|
801
|
2501
|
3.5
|
11.2
|
|
-80.9
|
|
-10
|
-1
|
ЛЭП
|
2501
|
1601
|
3.9
|
13.2
|
|
-91.3
|
|
3
|
6
|
Тр-р
|
2501
|
2502
|
4
|
69.5
|
2.1
|
10.6
|
0.104
|
-13
|
-7
|
ЛЭП
|
703
|
702
|
0.03
|
0.03
|
|
-1.5
|
|
-1
|
-1
|
Тр-р
|
702
|
701
|
42.6
|
508.2
|
0.5
|
3.1
|
0.059
|
-1
|
-1
|
ЛЭП
|
703
|
602
|
1.9
|
2
|
|
-11.5
|
|
-3
|
-2
|
Тр-р
|
602
|
601
|
14.7
|
220.4
|
0.9
|
3.8
|
0.059
|
-3
|
-2
|
Тр-р
|
903
|
902
|
7.95
|
139
|
1.1
|
5.3
|
0.102
|
-5
|
-3
|
Тр-р
|
903
|
901
|
8
|
139
|
1.1
|
5.3
|
0.102
|
-5
|
-3
|
ЛЭП
|
903
|
1003
|
3.1
|
6.9
|
|
-44.8
|
|
-18
|
-2
|
Тр-р
|
1003
|
1001
|
5.2
|
111.8
|
1
|
6.6
|
0.059
|
-5
|
-3
|
Тр-р
|
1003
|
1004
|
5.2
|
111.8
|
1
|
6.6
|
0.059
|
-5
|
-2
|
Тр-р
|
1003
|
1002
|
8
|
139
|
1.1
|
5.3
|
0.059
|
-5
|
-2
|
Тр-р
|
1101
|
1102
|
1.4
|
52
|
1.7
|
11.9
|
0.55
|
-39
|
-30
|
ЛЭП
|
1102
|
1403
|
7.3
|
12.6
|
|
-78.2
|
|
4
|
-5
|
ЛЭП
|
1102
|
1601
|
3.2
|
8.1
|
|
-53.9
|
|
-13
|
-8
|
Тр-р
|
1601
|
1602
|
7.4
|
110.2
|
1.7
|
7.6
|
0.102
|
-5
|
-3
|
ЛЭП
|
1601
|
1501
|
4.9
|
10.5
|
|
-67.2
|
|
-4
|
-1
|
Тр-р
|
1501
|
1504
|
2.6
|
88.9
|
1.3
|
8.3
|
1
|
-4
|
-2
|
Тр-р
|
1504
|
1502
|
2.6
|
|
|
|
0.33
|
-2
|
-1
|
Тр-р
|
1504
|
1503
|
2.6
|
52
|
|
|
0.102
|
-2
|
-1
|
ЛЭП
|
1203
|
1305
|
1.9
|
3.2
|
|
-20
|
|
-23
|
-4
|
ЛЭП
|
1203
|
1201
|
0.1
|
0.3
|
|
-2.2
|
|
-12
|
-6
|
Тр-р
|
1201
|
1202
|
2.5
|
55.9
|
2
|
13.2
|
0.101
|
-12
|
-6
|
ЛЭП
|
1305
|
1301
|
4.5
|
7.7
|
|
-47.9
|
|
-15
|
-9
|
Тр-р
|
1301
|
1304
|
1.3
|
44.5
|
3.5
|
24.2
|
1
|
-15
|
-9
|
Тр-р
|
1304
|
1302
|
1.3
|
|
|
|
0.338
|
-8
|
-4
|
Тр-р
|
1304
|
1303
|
1.3
|
26
|
|
|
0.06
|
-7
|
-4
|
ЛЭП
|
1305
|
1403
|
5
|
8.6
|
|
-53.5
|
|
-8
|
5
|
ЛЭП
|
1403
|
1402
|
0.3
|
0.5
|
|
-3.2
|
|
-3
|
-2
|
Тр-р
|
1402
|
1401
|
14.7
|
220.4
|
0.9
|
3.8
|
0.059
|
-3
|
-2
|
Районы+Потери
Район
|
dP_нагр
|
dP_ЛЭП
|
dP_Тр
|
dP_пост
|
Ш_ЛЭП
|
Ш_Тр
|
Uном
|
dP_нагр
|
dP_ЛЭП
|
dP_Тр
|
dP_пост
|
Корона
|
ХХ_тр-р
|
500
|
15.23
|
13.67
|
1.56
|
1.21
|
0
|
1.21
|
220
|
15.23
|
13.67
|
1.56
|
1.21
|
0
|
1.21
|
110
|
15.23
|
13.67
|
1.56
|
1.21
|
0
|
1.21
|
35
|
15.23
|
13.67
|
1.56
|
1.21
|
0
|
1.21
|
10
|
15.23
|
13.67
|
1.56
|
1.21
|
0
|
1.21
|
6
|
15.23
|
13.67
|
1.56
|
1.21
|
0
|
1.21
|
Токовая загрузка новых
ЛЭП в максимальном режиме
N_нач
|
N_кон
|
Название
|
I_нач
|
I_кон
|
Место
|
801
|
2501
|
П8-П25
|
51
|
52
|
ВН
|
2501
|
1601
|
П25-П16
|
34
|
29
|
ВН
|
Токовая загрузка новых
ЛЭП в послеаварийном режиме
N_нач
|
N_кон
|
Название
|
I_нач
|
I_кон
|
Место
|
801
|
2501
|
П8-П25
|
472
|
475
|
ВН
|
2501
|
1601
|
П25-П16
|
387
|
390
|
ВН
|
ПРИЛОЖЕНИЕ Д
РАСЧЁТЫ
ТОКОВ КЗ
Приложение Д1 Расчёт токов КЗ на шинах высокого напряжения подстанции П25
РАСЧЕТ КОМПЛЕКСНОГО ПОВРЕЖДЕНИЯ
Расчетная схема: Новая схема
*************************************************************
РАСЧЕТ ИСХОДНОГО НОРМАЛЬНОГО РЕЖИМА
На итерации 1 методом Зейделя в узле 102 макс. небаланс 21.161
На итерации 2 методом Зейделя в узле 201 макс. небаланс 6.063
На итерации 3 методом Зейделя в узле 801 макс. небаланс 3.728
Выполнено 3 итераций методом Зейделя
На итерации 1 расчета режима в узле 503 макс. небаланс=2.61873
На итерации 2 расчета режима в узле 503 макс. небаланс=1.30556
На итерации 3 расчета режима в узле 503 макс. небаланс=0.520905
На итерации 4 расчета режима в узле 503 макс. небаланс=0.155991
На итерации 5 расчета режима в узле 503 макс. небаланс=0.0311657
На итерации 5 расчета режима макс. небаланс=0.0311657 в узле 503
*************************************************************
РАСЧЕТ АВАРИЙНОГО РЕЖИМА
1) 1ф КЗ для узла 2501, Rп= 0.000 Ом,ос.фаза A
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА АВАРИЙНОГО РЕЖИМА
======================================================
Узел Номер Имя
Данные для узла...
К узлу: ............................................................
-> Имя Номер Nцепи Данные по ветви...
======================================================
Узел 2501
Напряжения узла: U1= 59.33< -12| U2= 6.75< -12| 3U0= 158.20<
170|
Ua= 0.0< 180| Ub= 32.20< 168| Uc= 32.20< 168|
Uab= 99.66< 24| Ubc= 114.25<-103| Uca= 95.44< 133|
Узловые токи: I1= 1426< -80| I2=
-1426< -80| 3I0= -1315< 0|
Ia= -0< 63| Ib= -2470< 10| Ic= 2470<
10|
======================================================
1) 2ф КЗ для узла 2501, Rп= 0.000 Ом,ос.фаза A
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА АВАРИЙНОГО РЕЖИМА
======================================================
Узел Номер Имя
Данные для узла...
К узлу: ............................................................
-> Имя Номер Nцепи Данные по ветви...
======================================================
Узел 2501
Напряжения узла: U1= 32.20< -12| U2= 32.20< -12| 3U0= 0.00<
0|
Ua= 64.41< -12| Ub= 32.20< 168| Uc= 32.20< 168|
Узловые токи: I1= 2242< -86| I2= -2242< -86| 3I0= 0< 0|
Ia= -0< 63|
Ib= -3884<
4| Ic= 3884< 4|
======================================================
1) 3ф КЗ для узла 2501, Rп= 0.000 Ом
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА АВАРИЙНОГО РЕЖИМА
======================================================
Узел Номер Имя
Данные для узла...
К узлу: ............................................................
-> Имя Номер Nцепи Данные по ветви...
======================================================
Узел 2501
Напряжения узла: U1= 0.00< 0| U2= 0.00< 0| 3U0= 0.00< 0|
Ua= 0.00< 0| Ub= 0.00< 0| Uc= 0.00< 0|
Узловые токи: I1= 4764< -85| I2= 0< 0| 3I0= 0< 0|
Ia= 4764<
-85| Ib= -4764< -25| Ic= 4764< 35|
.........................................................
РАСЧЕТ ЭКВИВАЛЕНТА СИСТЕМЫ ДЛЯ УЗЛА 2501
Сопротивление эквивалента системы, Ом:
Z1= 4.53241
+15.2969j Ом
Расчет эквивалента системы для узла 2501 завершен.
Приложение Д2 Расчёт токов КЗ на шинах низкого напряжения подстанции П25
Расчетная схема: Новая схема
*************************************************************
РАСЧЕТ ИСХОДНОГО НОРМАЛЬНОГО РЕЖИМА
На итерации 1 методом Зейделя в узле 102 макс. небаланс 21.161
На итерации 2 методом Зейделя в узле 201 макс. небаланс 6.063
На итерации 3 методом Зейделя в узле 801 макс. небаланс 3.728
Выполнено 3 итераций методом Зейделя
На итерации 1 расчета режима в узле 503 макс. небаланс=2.61873
На итерации 2 расчета режима в узле 503 макс. небаланс=1.30556
На итерации 3 расчета режима в узле 503 макс. небаланс=0.520905
На итерации 4 расчета режима в узле 503 макс. небаланс=0.155991
На итерации 5 расчета режима в узле 503 макс. небаланс=0.0311657
На итерации 5 расчета режима макс. небаланс=0.0311657 в узле 503
*************************************************************
РАСЧЕТ АВАРИЙНОГО РЕЖИМА
1) 2ф КЗ для узла 2502, Rп= 0.000 Ом,ос.фаза A
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА АВАРИЙНОГО РЕЖИМА
======================================================
Узел Номер Имя
Данные для узла...
К узлу: .......................................................
-> Имя Номер Nцепи Данные по ветви...
======================================================
Узел 2502
Напряжения узла: U1= 3.18< -17| U2= 3.18< -17| 3U0= 0.00<
0|
Ua= 6.35< -17| Ub= 3.18< 163| Uc= 3.18< 163|
Узловые токи: I1= -4038< 83| I2= 4038< 83| 3I0= 0< 0|
Ia= 0<
-41| Ib= 6994< -7| Ic= 6994< -7|
=====================================================
1) 3ф КЗ для узла 2502, Rп= 0.000 Ом
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА АВАРИЙНОГО РЕЖИМА
======================================================
Узел Номер Имя
Данные для узла...
К узлу: .......................................................
-> Имя Номер Nцепи Данные по ветви...
======================================================
Узел 2502
Напряжения узла: U1= 0.00< 0| U2= 0.00< 0| 3U0= 0.00< 0|
Ua= 0.00< 0| Ub= 0.00< 0| Uc= 0.00< 0|
Узловые токи: I1= -8162< 83| I2= 0< 0| 3I0= 0< 0|
Ia= -8162<
83| Ib= -8162< -37| Ic= 8162< 23|
======================================================
РАСЧЕТ ЭКВИВАЛЕНТА СИСТЕМЫ ДЛЯ УЗЛА 2502
Сопротивление эквивалента системы, Ом:
Z1=
0.0811035 +0.783963j Ом
Расчет эквивалента системы для узла 2502 завершен.
Размещено
на
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15
|