Электроприемники второй категории в нормальных режимах должны обеспечиваться электроэнергией от двух независимых взаимно резервирующих источников питания.

Для электроприемников второй категории при нарушении электроснабжения от одного из источников питания допустимы перерывы электроснабжения на время, необходимое для включения резервного питания действиями дежурного персонала или выездной оперативной бригады.

Для электроприемников третьей категории электроснабжение может выполняться от одного источника питания при условии, что перерывы электроснабжения, необходимые для ремонта или замены поврежденного элемента системы электроснабжения, не превышают 1 суток.

3. Расчет нагрузок на ПС 16

Подстанция ПС 16 питает электрооборудование второй серии электролизеров БТ-75. От этой подстанции получают питание: индивидуальные привода электролизеров, краны, освещение и вентиляция участка.

Расчет нагрузок на ПС 16 необходим для: расчетов токов КЗ, трансформаторов 10/0,4кВ, питающих кабелей, аппаратов защиты.

Расчет нагрузок щита кранов, щита освещения производим для выбора, трансформаторов 0,38/0,23кВ, питающих кабелей от ПС 16 до этих щитов и аппаратов защиты.

3.1 ЩИТ КРАНОВ 220В

В данном щите имеется 2 секции шин, от которых запитаны электромостовые краны и индивидуальные привода электролизеров.

Номинальная мощность одного электромостового крана[15]: Рном=52кВт, на каждую секцию приходится по 2 крана, значит ∑Рном.кранов=52 · 4=208кВт

В конструкции электролизера имеется три асинхронных двигателя, а именно:

- двигатель лицевой шторы;

- двигатель задней шторы;

- двигатель подъема и опускания анодного массива.

Как правило двигатели лицевой и задней штор имеют одинаковую мощность по 2,2кВт, а двигатель для подъема и опускания анодного массива – 4кВт.

В цехе имеется 128 электролизеров, для расчета Рном индивидуальных приводов, необходимо знать максимальное количество одновременно включенных приводов, в нашем случае эта цифра 16. Итак общая мощность привода одного электролизера равна Рном.1эл-ра=2,2 + 2,2 + 4 =8,4кВт.

Рном.инд.прив. = 8,4 · 16 = 134,4кВт. [15]

Находим среднесменную нагрузку Рсм по формуле[2]:

åРсм = åРном.инд.прив. ∙ Кинд.прив. + åРном.кран. ∙ Ки.кран.:

Где:

Рном.инд.прив. – номинальная мощность инд.прив(кВт) [15].

Рном.кран. – номинальная мощность крана(кВт) [15].

КИ – коэффициент использования [16].

åРсм=134,4 · 0,5 + 208 · 0,4 = 150,4кВт.

Находим средневзвешенный коэффициент использования Ки.ср.вз [2]:

;

.

Находим средневзвешенный коэффициент мощности cosjср.вз.[2]:

;

= 0,56

отсюда tqjСР.ВЗ = 1,47

Находим среднесменную реактивную мощность по формуле [2]:

;

åQСМ =(83,2 · 1,73 + 67,2 · 1,16) = 221,8кВар

Находим полную максимальную мощность Sмакс [2]

Находим максимальный ток Iмакс [2]

3.2 ЩИТ ОСВЕЩЕНИЯ 220В

В данном щите имеется 2 секции шин, от которых запитаны: рабочее, аварийное освещение цеха, а также освещение самой подстанции.

Находим среднесменную мощность Рсм по формуле[2]:

åРсм = åРраб.осв. ∙ Ки.осв. + åРавар.осв. ∙ Ки.авар.осв. +åРосв.пс.∙ Ки.осв.пс.

Где:

Рраб.осв. – номинальная мощность ламп рабочего освещения [15]

Равар.осв. – номинальная мощность ламп аварийного освещения [15]

Росв.пс. – номинальная мощность ламп освещения подстанции [15]

Ки – коэффициент использования [16]

åРсм=50 · 0,9 + 24 · 0,5 + 1 · 1 = 58кВт.

Находим средневзвешенный коэффициент использования Ки.ср.вз [2]:

;

.

Находим средневзвешенный коэффициент мощности cosjср.вз[2]:

;

= 0,93

отсюда tqjСР.ВЗ = 0,37

Находим среднесменную реактивную мощность по формуле [2]:

;

åQСМ =(45 · 0,48 + 12 · 0 + 1 · 0) = 21,6кВар

Находим полную максимальную мощность Sмакс [2]

Находим максимальный ток Iмакс [2]

3.3 РАСЧЕТ НАГРУЗОК НА СЕКЦИЯХ 1 И 2 ПС 16

В данной подстанции имеется 2 секции шин, от которых запитаны: вытяжная и приточная вентиляция, щит кранов, щит освещения.

Находим среднесменную нагрузку Рсм по формуле [2]:

åРсм = åРприточ.вент. ∙ Ки. + åРвытяж.вент. ∙ Ки. +åРщ.кран.∙ Ки. + +åРщ.осв.∙ Ки.

Где:

Рприточ.вент. – ном. мощность двигателя приточной вентиляции [15]

Рвытяж.вент. – ном. мощность двигателя вытяжной вентиляции [15]

Ки – коэффициент использования [16]

åРсм=800 · 1 + 800 · 1 + 75 · 0,8 + 342,4 · 0,43 = 1808,4кВт.

Находим средневзвешенный коэффициент использования Ки.ср.вз. [2]:

;

.

Находим средневзвешенный коэффициент мощности cosjср.вз.[2]:

;

= 0,82

отсюда tqjСР.ВЗ = 0,68

Находим среднесменную реактивную мощность по формуле [2]:

;

åQСМ =(1600 · 0,62 + 58 · 0,37 + 150,4 · 1,47) = 1235,4кВар

Находим полную максимальную мощность Sмакс [2]

Находим максимальный ток Iмакс [2]

4. Выбор силовых трансформаторов

В соответствии с требованиями по обеспечению надежности ЭСН ЭП I категории должно быть два иcточника питания, для II категории рекомендуется два, но разрешается один. ЭП III категории могут получать питание от одного источника питания. ЦТП для ЭП I и II категорий выполняются двух трансформаторными, одно трансформаторные ЦТП устанавливаются для потребителей III категории и для небольшой мощности II категории. Для сокращения номенклатуры складского резерва, мощность трансформаторов следует выбирать из стандартного ряда мощностей, так чтобы на одном предприятии было не более одной-двух мощностей.

Стандартный ряд мощностей, в кВА: 63; 100; 160; 250; 400; 630; 1000; 1600; 2500.

ЦТП размещают внутри цехов равномерно, с максимальным приближением к потребителю (не более 200м). ЦТП по конструктивному исполнению делятся на: встроенные; пристроенные; внутрицеховые и отдельно стоящие.

Конструктивное исполнение выбирается с учетом условий окружающей среды, распределения нагрузок, удобство обслуживания.

Резервирование потребителей обеспечивается не только перегрузочной способностью трансформатора при наличие двух источников питания, но и схемами внутризаводских сетей, то есть за счет особенностей присоединения ЦТП к сборным шиам ГПП.

Для использования резервирования по сетям 10 кВ со стороны 10 кВ ЦТП устанавливается РУ (распределительное устройство) с ячейками КСО с высоковольтными выключателями или выключателями нагрузки (с предохранителями или без них). Выбор мощности трансформаторов осуществляется по расчетной среднесменной мощности нагрузки Pсм; Qсм, так как для трансформаторов общего назначения масляных и сухих по ПУЭ допустимы длительные систематические перегрузки в нормальном режиме и длительные перегрузки в послеаварийном режиме. Полная расчетная среднесменная мощность рассчитывается по формуле[2]:

Виды перегрузок

1 Суточные перегрузки.

2 Недогрузочная летом; перегрузочная зимой (на 1 мин. недогрузки летом – 1 мин. перегрузки зимой, но не больше 15%).

3 Аварийная перегрузка – разрешается до 100% на 1 мин.

4. Послеаварийная перегрузка: для масляных трансформаторов в послеаварийном режиме допускается перегрузка на 4% в течение 6 часов 5 суток подряд.

Требуемая мощность трансформатора определяется из выражения:

 [2]

где Sсм – средняя нагрузка цеха за наиболее загруженную смену, кВА;

N – число трансформаторов;

Kзагр – коэффициент загрузки.

В среднем для двух трансформаторной подстанции для расчетов Кзагр=0,7. Это удовлетворяет условиям ПУЭ по перегрузки для масляных трансформаторов.

 [2]

Для I категории Кзагр≤0,7; Для II категории Кзагр≤0,85 [2].

Мощность трансформатора выбирается ближайшая большая или принимается равной 2 (4; 6) и так далее, так чтобы равномерно распределить подстанции по цеху и рассматривают вопрос разукрупнения трансформаторов по цеху. Для цехов с расчетной нагрузкой до 400 кВА как правило отдельные ПС не предусматривают. При небольшой нагрузке такие цеха объединяют по территориальному признаку и запитывают от общей раздельной ЦТП, при этом ПС должны удовлетворять высшей категории надежности ЭСН. Возможно объединение мелких цехов с крупными, ПС в этом случае размещают в крупных цехах.

При проектировании СЭС место расположения ПС выбирают по направлению потока энергии от ГПП к ЦТП, то есть по возможности избегают перетоков. При проектировании производят экономическое сравнение вариантов. Укрупнение ПС приводит к сокращению кабельных линий и количества трансформаторов, но в тоже время у трансформаторов большей мощности больше потери и они более сложны в обслуживании.

При выборе трансформаторов цеховых ПС можно предусмотреть резерв на расширение или замену оборудования на более мощное.

В данной главе будет произведен расчет и выбор силовых трансформаторов ПС 16, щита кранов и щита освещения, расположенных в ПС 16.

4.1 ВЫБОР СИЛОВОГО ТРАНСФОРМАТОРА ПС 16 10/0,4кВ

Выбираем трансформатор ТМ – 1600кВА

В аварийном режиме при отключении одного трансформатора второй трансформатор будет работать со следующей перегрузкой:

Для масленых трансформаторов в послеаварийном режиме допускается перегрузка на 40% в течение 6 часов, 5 суток подряд [2], т.е. данный трансформатор работающий в послеаварийном режиме с коэффициентом загрузки 1,3 удовлетворяет необходимые требования.

4.2 ВЫБОР СИЛОВОГО ТРАНСФОРМАТОРА ЩИТА КРАНОВ 0,38/0,23кВ

Выбираем трансформатор ТСЗ – 250кВА

4.3 ВЫБОР СИЛОВОГО ТРАНСФОРМАТОРА ЩИТА ОСВЕЩЕНИЯ 0,38/0,23кВ

Выбираем трансформатор ТСЗ – 63кВА

5. Расчет токов трехфазного короткого замыкания

Коротким замыканием называют всякое случайное или преднамеренное, не предусмотренное нормальным режимом работы электрическое соединение различных точек электроустановки между собой или с землей, при котором токи резко возрастают, превышая наибольший допустимый ток продолжительного режима.

Короткое замыкание является наиболее тяжелым видом повреждений для сетей электроснабжения. Причинами коротких замыканий могут быть: механические повреждения изоляции, поломка фарфоровых изоляторов, падение опор воздушных линий, старение изоляции, увлажнение изоляции, перекрытие фаз животными и птицами и другие. Короткое замыкание может возникнуть при неправильных оперативных переключениях, например при отключении нагруженной линии разъединителем, когда возникающая дуга перекрывает изоляцию между фазами. Последствиями короткого замыкания являются резкое увеличение тока в короткозамкнутой цепи и снижение напряжения в отдельных точках системы.

Возникают следующие виды короткого замыкания:

1.                 Трехфазное междуфазное

2.                 Трехфазное на землю

3.                 Однофазное

Расчет токов короткого замыкания выполняется:

1.                 Для проверки частей аппаратов на термическую стойкость.

2.                 Для проверки частей аппаратов на электродинамическую стойкость, при сквозных коротких замыканиях.

3.                 Для выбора уставок релейной защиты и автоматики.

Метод определения токов короткого замыкания зависит от типа источника питания и его удаленности. Расчеты выполняются с использованием ряда допущений в литературе [8].

Короткое замыкание рассматривается как переходный процесс, в течение которого ток изменяется от значений соответствующих для нормального режима до значений соответствующих новому установившемуся режиму короткого замыкания.

Для проверки на электродинамическую стойкость определяют ударный ток.

Ударный ток – это наибольшее из всех мгновенных значений токов короткого замыкания.

Ударные коэффициенты приводятся в справочных таблицах литературы [1], [2], [3].

На расчетной схеме (рис.1) указываются только те элементы, которые включены в цепь короткого замыкания. На основании расчетной схемы составляется схема замещения, в которой все элементы должны быть представлены соответствующими параметрами, рассчитываем аналитическим методом. Рассчитать токи 3-х фазного короткого замыкания на шинах 0,4кВ, кабельных линий 10кВ, 0,4кВ, 0,23кВ.

Данные: SБ=100 МВА; SКЗ= 100МВА Рассчитаем параметры схемы замещения, для этого задаемся

Sб = 100МВА

Х*с = = = 1 о.с. [8]

Таблица 2 «Сопротивление трехжильных кабелей». [16]

Определяем индуктивное сопротивление кабеля Х*КL1, KL2, KL3, KL4 [8]:

Определяем активное сопротивление кабеля R*КL1, KL2, KL3, KL4 [8]:

Таблица 3 «Значения ХТ и UК трансформаторов». [16]

Определяем индуктивное сопротивление трансформатора ХТ [8]:

Определяем индуктивное сопротивление трансформатора ХТ1 [8]:

Определяем индуктивное сопротивление трансформатора ХТ2 [8]:

Определяем ток короткого замыкания в точке К1 [8]:

;

.

Ударный ток в точке К1 [8]:

.

Определяем ток короткого замыкания в точке К2 [8]:

;

.

Ударный ток в точке К2 [8]:

.

Определяем ток короткого замыкания в точке К3 [8]:

;

.

Ударный ток в точке К3 [8]:

.

Определяем ток короткого замыкания в точке К4 [8]:

=

;

.

Ударный ток в точке К4 [8]:

.

Определяем ток короткого замыкания в точке К5 [8]:

;

.

Ударный ток в точке К5 [8]:

.

Определяем ток короткого замыкания в точке К6 [8]:

Страницы: 1, 2, 3, 4