НАИМЕНОВАНИЕ ИСХОДНЫХ И РАСЧЕТНЫХ ВЕЛИЧИН

ЗНАЧЕНИЯ

РАСЧЕТНЫЕ ВЫРАЖЕНИЯ

напряжение обмотки, кВ

110

27,5

10

-

номинальный ток обмоток, А

201

841

IN={IB,N; IC,N; IH,N};

IH,N=SN/(1,73∙UH,N)

коэффициент схемы

1,73

1

1

Ксх={Ксх,В; Ксх,С; Ксх,Н}

коэффициент трансформации ТТ

60

120

200

Кi={Кi,В; Кi,С; Кi,Н};

вторичный ток плеча защиты, А

5.7955

7.0

10.51

IB={I ОСН,В; I1,В; I2,В};

I ОСН,В=IB,N∙Ксх,В/Кi,В

I 1,В=IB,N∙Ксх,В/Кi,В

I 2,В=IB,N∙Ксх,В/Кi,В

расчет рабочей обмотки реле ДЗТ-11 по условию отстройки от броска тока намагничивания

рекомендуемый коэффициент

1,2

-

-

Кр=1,2–1,5

относительное сопротивление ЭС

0,05

-

-

X*C= ZC,min /(U/ SN)

уточненный коэффициент отстройки

0.87

-

-

K*=2,1–3,7∙(X*C+1,15∙ X*B(1))

принятый коэффициент отстройки

1,0

-

-

K=max (K*; 1)

расчетный ток срабатывания защиты, A

201

I СЗ,РАСЧ,1=К∙I1,N;

(I СЗ,РАСЧ,2=К р∙I1,N)

расчетный ток срабатывания реле, A

5.8

I СР,РАСЧ,1= I СЗ,РАСЧ,1·Ксх,В/ Кi,В;

I СР,РАСЧ,2= I СЗ,РАСЧ,2·Ксх,В/ Кi,В

уставка срабатывания, А

4,00

-

-

I СР,ОСН>= I СЗ,РАСЧ

намагничивающая сила срабатывания, А

100

-

-

FСР

расчетное число витков

25,0

-

-

W ОСН,РАСЧ= FСР/ I СР,ОСН

принятое число витков

25

-

-

W ОСН<= WР

минимальный ток срабатывания защиты, A

139

-

-

I СЗ,min= FСР·Кi,В/(W ОСН·Ксх,В)

расчет уравнительных обмоток

расчетное

-

20,7

13,8

W 1,РАСЧ= W ОСН·I ОСН,В/ I 1,В;

W 2,РАСЧ= W ОСН·I ОСН,В/ I 2,В

принятое

-

21

14

W У1; W У2

погрешность ТТ

0,1

ε

расчетный ток короткого замыкания

1450

-

-

I ВСН,max

расчет тока небаланса параллельной работы на 27,5 кВ, А

от погрешности трансформаторов тока

145

-

-

I’ НБ,РАСЧ=ε·I ВСН,max

от регулирования напряжения

116

-

-

I»НБ,РАСЧ=ΔU α·КТОК, α·I ВСН,max

от неточности установки витков реле

10.5

-

-

I» ’НБ,РАСЧ={(W 1,РАСЧ-W У1)·КТОК, 1/

W 1,РАСЧ – (W 2,РАСЧ-W У2)·КТОК, 11/

W 2,РАСЧ)}·I ВСН,max=={(13,5–14)·0,5/

13,5 – (8,2–8)·1/

8,2)}·590

суммарный

272

-

-

I ВСН,нб=|I’ НБ,РАСЧ | +|I»НБ,РАСЧ|+

|I» ’НБ,РАСЧ|

ток торможения параллельной работы, А

на сторонах СН и НН

-

725

1450

I С,ТОРМ= I ВСН,max·КТОК, 1;

I H,ТОРМ= I ВСН,max·КТОК, 11

результирующий

-

-

967

I ВСН,ТОРМ= I H,ТОРМ-I С,ТОРМ·I 1В/

I 2В

одиночная работа и кз на 27,5 кВ, А

расчетный ток кз

-

1720

-

I ВС,max

ток небаланса

422

-

-

I ВС,нб={ε+ΔU α+(W 1,РАСЧ-W У1)/

W 1,РАСЧ)}·I ВС,max

ток торможения

-

1720

-

I BС,ТОРМ=I ВС,max

одиночная работа и кз на 10 кВ, А

расчетный ток кз

-

-

1180

I ВH,max

ток небаланса

290

-

-

I ВH,нб={ε+ΔU α+(W 2,РАСЧ-W У2)/

W 2,РАСЧ)}·I ВH,max

ток торможения

-

-

1180

I BH,ТОРМ=I ВH,max

тангенс угла торможения

0,75

-

-

tgα

коэффициент угла торможения

1

-

-

КОТС

расчет витков тормозной обмотки

расчетное при параллельной работе

-

5,2

W ВСН,ТОРМ= КОТС·I ВСН,нб∙W 2,РАСЧ/

(I ВСН,ТОРМ· tgα)

расчетное для одиночной работы при кз на 27,5 кВ

-

6,8

-

W ВС,ТОРМ= КОТС·I ВС,нб∙W 1,РАСЧ/

(I ВС,ТОРМ· tgα)

расчетное для одиночной работы при кз на 11 кВ

-

-

4,5

W ВН,ТОРМ= КОТС·I ВН,нб∙W 2,РАСЧ/

(I ВН,ТОРМ· tgα)

принятое

-

7

-

W ТОРМ>=max(W ВСН,ТОРМ; W ВС,ТОРМ;

W ВН,ТОРМ)

расчет чувствительности защиты при 2-фазном кз на стороне 11 кВ в минимальном режиме при параллельной работе

расчетный ток кз, А

340

340

680

I В,min= I ВСН,min· КТОК, α

I C,min= I ВСН,min· КТОК, β

I H,min= I ВСН,min

ток плеча защиты, А

8.53

11.34

32.8

I В,РАБ=0,87·

I В,min·Ксх,В/Кi,В;

I C,РАБ=0,87·I C,min·(U В,max/U C,max)·Ксх,C/ Кi,

рабочая намагничивающая сила, А

451

-

F ВHC,РАБ= I В,РАБ∙W ОСН+I C,РАБ· W У1

тормозная намагничивающая сила, А

-

79

-

FВСН,ТОРМ= I C,РАБ∙ W ТОРМ

рабочая намагничивающая сила срабатывания реле, А

120

-

-

FРАБ,СР(F ВHC,РАБ; FВСН,ТОРМ)

по кривой торможения реле

коэффициент чувствительности

-

-

3,8

К Ч,ВСН=F ВHC,РАБ/FРАБ,СР

одиночная работа

минимальные токи кз, А

-

740

560

I ВС,min; I ВН,min

коэффициент чувствительности

-

4.6

3.5

К Ч,ВС=0,87· I ВС,min/ I СЗ,min

К Ч,ВН=0,87· I ВН,min/ I СЗ,min