Результаты расчёта
|
1.
|
Расход рабочей среды
|
D
|
кг/с
|
275
|
|
2.
|
Температура р. среды
|
T', T"
|
°C
|
466 , 550 ,(0)
|
|
3.
|
Энтальпия рабочей среды
|
H', H"
|
кДж/кг
|
3014 , 3315 , (0)
|
|
4.
|
Приращение энтальпии
|
|
кДж/кг
|
331
|
|
5.
|
Массовая скорость, скорость
|
|
кг/м2с
м/с
|
3400.1
39.236
|
|
6.
|
К-ф теплоотдачи
|
|
Вт/м2К
|
6500
|
|
7.
|
Температура продуктов сгорания
|
|
°С
|
962 , 752.03 , (761)
|
|
8.
|
Энтальпия продуктов сгорания
|
H', H"
|
кДж/кг
|
19183, 14811.3,(15085)
|
|
9.
|
Тепловосприятие основной пов-ти
|
Q, кДж/кг
|
кДж/кг
|
4365.71
|
|
10.
|
Тепловосприятие дополнит. пов-ти
|
Qдоп, кДж/кг
|
кДж/кг
|
0
|
|
11.
|
Скорость продуктов сгорания
|
|
м/с
|
11.1461
|
|
12.
|
К-ф теплоотдачи конвекцией
|
|
Вт/м2К
|
105.319
|
|
13.
|
К-ф теплоотдачи излуч. с учётом
предвкл. газового объёма
|
|
Вт/м2К
|
40.528
|
|
14.
|
К-ф теплопередачи
|
K
|
Вт/м2К
|
123.97
|
|
15.
|
Температурный напор
|
|
°С
|
327.3
|
|
16.
|
Поверх. нагрева ступени
|
F
|
м2
|
2243.34
|
|
17.
|
Число петель ступени
|
z
|
|
4
|
|
18.
|
Высота ступени
|
H
|
м
|
1.3338
|
Расчет экономайзера.
Исходные данные для экономайзера.
Программа «OLJA0398».
|
Конструктивные характеристики.
|
|
Наименование величины
|
Обозначе-ние
|
Разм.
|
Источник
|
Числ.
знач.
|
|
|
1.Внутренний диаметр труб
пароперегревателя
|
D
|
мм
|
Задание на КП
|
32
|
|
|
2. Толщина стенки труб
|
|
мм
|
Задание на КП
|
6
|
|
|
3.Глубина газохода
|
bк.ш
|
М
|
Задание на КП
|
7.53
|
|
|
4.Ширина газохода
|
aк.ш
|
М
|
Задание на КП
|
17.36
|
|
|
5.Число радов труб у коллектора
|
ZP
|
|
Задание на КП
|
2
|
|
|
6.Высота трубной поверхности
|
H п
|
м
|
Задание на КП
|
2
|
|
|
7.Высота газового объёма перед
ступенью
|
lоб
|
м
|
Задание на КП
|
1,5
|
|
|
8.Поперечный шаг труб
|
S1
|
мм
|
Задание на КП
|
100
|
|
|
9.Продольный шаг труб
|
S2
|
мм
|
Задание на КП
|
48
|
|
|
10.Число ходов пара в ступени
|
Zx
|
|
Задание на КП
|
1
|
|
|
Характеристики продуктов сгорания
топлива.
|
|
|
1.Теоретический объём сухого
воздуха
|
V°
|
м3/м3
|
Табл.
П 4.3
|
9.73
|
|
|
2. Энтальпия теоретического объёма
продуктов сгорания при температуре 2200ºС
|
H°Г,V=2200ºC
|
кДж/м3
|
Табл.
П 4.3
|
40503
|
|
|
3. Теоретический объём водяных
паров
|
V°H2O
|
м3/м3
|
Табл.
П 4.3
|
2.19
|
|
|
4. Объём трёхатомных газов
|
VRO2
|
м3/м3
|
Табл.
П 4.3
|
1.04
|
|
|
5. Теоретический объём азота
|
V°N2
|
м3/кг
|
Табл.
П 4.3
|
7.7
|
|
|
6.Зольность топлива на рабочую
массу
|
АР
|
б/р
|
Табл.
П 4.3
|
0
|
|
|
7.Доля золы уносимая с газами
|
аун
|
|
Задание на КП
|
0
|
|
|
Режимные параметры.
|
|
1.Расход пара через ступень
|
D
|
кг/с
|
Задание на КП
|
260
|
|
2.Расчётный расход топлива
|
ВР
|
кг/с
|
Задание на КП
|
20,85
|
|
3.Среднее давление пара в
расчитываемой ступени
|
Р
|
МПа
|
Задание на КП
|
25
|
|
4.Температура пара на входе
|
t`
|
C
|
Предыдущий расчет
|
270
|
|
5.Температура пара на выходе
|
t``
|
C
|
Предыдущий расчет
|
315
|
|
6.Энтальпия пара на входе
|
h`
|
кДж/кг
|
Предыдущий расчет
|
1199
|
|
7.Энтальпия пара на выходе
|
h``
|
кДж/кг
|
Предыдущий расчет
|
1399
|
|
8.Коэффициент избытка воздуха
|
|
|
Задание на КП
|
1.11
|
|
9.Присосы холодного воздуха
|
|
|
Задание на КП
|
0.02
|
|
10.Коэффициент сохранения теплоты
|
|
|
|
0.989
|
|
11.Энтальпия продуктов сгорания на
входе
|
H`
|
кДж/кг
|
Предыдущий расчет
|
8670
|
|
12.Температура продуктов сгорания
на входе
|
H``
|
кДж/кг
|
Предыдущий расчет
|
6181
|
|
13.Коэффициент рециркуляции газов
|
Zрц
|
|
Задание на КП
|
0.14
|
|
14.Температура продуктов сгорания
на входе
|
|
C
|
Предыдущий расчет
|
446
|
|
15. Температура продуктов сгорания
на выходе
|
|
C
|
Предыдущий расчет
|
320
|
|
16. Поправка к коэф. загрязнения
|
|
(м2К)/Вт
|
Задание на КП
|
0
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Результаты расчёта
|
1.
|
Расход рабочей среды
|
D
|
кг/с
|
275
|
|
2.
|
Температура р. среды
|
T', T"
|
°C
|
270, 315 (306.6315)
|
|
3.
|
Энтальпия рабочей среды
|
H', H"
|
кДж/кг
|
1199, 1399 (1387.54)
|
|
4.
|
Приращение энтальпии
|
|
кДж/кг
|
188.54
|
|
5.
|
Массовая скорость, скорость
|
|
кг/м2с
м/с
|
2958.77 , 3.8660
|
|
6.
|
К-ф теплоотдачи
|
|
Вт/м2К
|
6500
|
|
7.
|
Температура продуктов сгорания
|
|
°С
|
446 , 752.03 (320)
|
|
8.
|
Энтальпия продуктов сгорания
|
H', H"
|
кДж/кг
|
8670 , 14811.3 (6181)
|
|
9.
|
Тепловосприятие основной пов-ти
|
Q, кДж/кг
|
кДж/кг
|
2486.7
|
|
10.
|
Тепловосприятие дополнит. пов-ти
|
Qдоп, кДж/кг
|
кДж/кг
|
0
|
|
11.
|
Скорость продуктов сгорания
|
|
м/с
|
7.6595
|
|
12.
|
К-ф теплоотдачи конвекцией
|
|
Вт/м2К
|
85.16
|
|
13.
|
К-ф теплоотдачи излуч. с учётом
предвкл. газового объёма
|
|
Вт/м2К
|
7.6193
|
|
14.
|
К-ф теплопередачи
|
K
|
Вт/м2К
|
78.861
|
|
15.
|
Температурный напор
|
|
°С
|
287
|
|
16.
|
Поверх. нагрева ступени
|
F
|
м2
|
2290.81
|
|
17.
|
Число петель ступени
|
z
|
|
4
|
|
18.
|
Высота ступени
|
H
|
м
|
0.752
|
Расчет воздухоподогревателя.
Основнымтипом регенеративного
воздухоподогревателя является вращающийся регенеративный воздухоподогреватель
(РВП), у которых поверхностью теплообмена служит набивка из тонких
гофрированных и плоских стальных листов, образующих каналы малого
эквивалентного диаметра (dэ=8 – 9 мм) для проходов продуктов сгорания и воздуха. Набивка в виде секций заполняет цилиндрический
пустотелый ротор, который по сечению разделён глухими радиальными перегородками
на изолированные друг от друга секторы. Ротор воздухоподогревателя медленно
вращается (с частотой 1.5 – 2.2 об/мин), его вал имеет привод от
электродвигателя через шестеренчатую передачу. Диаметр ротора РВП в зависимости
от типоразмера составляет от 5.4 – 14.8 м, а высота его – от 1.4 – 2.4 м.
Движение газового
и воздушного потоков раздельное и непрерывное, а набивка попеременно проходит
через эти потоки. В газовой части РВП металлическая набивка секторов
аккумулирует теплоту, а затем отдаёт её воздушному потоку. В итоге организуется
непрерывный нагрев воздуха переносом теплоты, аккумулированной в газовом
потоке. Взаимное движение потоков противоточное.
Основные
требования, предъявляемые к набивкам, - это возможно большая интенсивность
теплообмена и минимальное аэродинамическое сопротивление. Применение волнистых
(гофрированных) листов обеспечивает интенсификацию конвективного теплообмена и
тем самым более быстрый нагрев набивки и затем более глубокое её охлаждение, то
есть повышает эффективность теплового использования металла набивки, хотя
аэродинамическое сопротивление такой поверхности увеличивается. Поверхность
нагрева 1 м3 набивки составляет 300 – 340 м2, в то время как в ТВП этот показатель составляет около 50 м2/м3
объема.
Воздушный и газовый потоки в элементах РВП имеют
значительный перепад давления. Этот перепад практически одинаков для
газовоздушного тракта с уравновешенной тягой и с наддувом. При невозможности
полной герметизации газового и воздушного потоков в условиях вращающегося
ротора имеют место перетоки воздуха по радиусу ротора на газовую сторону, а
также потери воздуха вовне по периферии воздушной части ротора и присосы окружающего
воздуха в газовой поток по периферии ротора в газовой его части (в условиях,
когда газовый поток находится под разряжением). Утечки воздуха вовне и присосы
его в газовый поток примерно равны, и их можно условно также рассматривать как
перетоки.
Страницы: 1, 2, 3, 4
|
Тепловой расчет парового котла типа Пп-1000-25-545/542-ГМ
Наверх