Меню
Поиск



рефераты скачать Расчет валов


любой


200


73.0


500


280


320


210


0.05


40Х


<80


270


900


750


450


410


240


0,05


40ХН


любой


240


820


650


390


360


210


0,05


40ХН


<200


270


900


750


450


420


250


0,05


20Х


<120


197


650


400


240


900


160


0


12ХНЗА


<l20


260


950


700


490


420


210


0,05


Валы подвергают токарной обработке и последующему шлифованию посадочных поверхностей.

Торцы валов для облегчения посадки деталей, во избежание обмятий повреждения рук рабочих, выполняют с фасками.

  1. Расчётные схемы валов

Валы рассчитывают, как балки на шарнирных опорах. Для валов, вращающихся в подшипниках качения, установленных по одному на опоре, эта схема обеспечивает получение достаточно точных результатов. Силы на валы передаются через насаженные на них детали: зубчатые колеса, звездочки, шкивы, муфты и т.д. При простых расчетах принимают, что насаженные на вал детали передают сосредоточенные силы и моменты на средние своей ширины, и эти сечения вала принимают за расчетные. В действительности силы взаимодействия между ступицами и валами распре­делены по всей длине ступиц. Для большинства валов современных быстроходных машин ре­шающее значение имеет сопротивление усталости. Усталостные разрушения составляют до 40...50% случаев выхода из строя валов.

Для тихоходных валов из нормализованных, улучшенных и закален­ных с высоким отпуском сталей, ограничивающим критерием может быть статическая несущая способность при пиковых нагрузках. Для валов из хрупких и малопластичных материалов при ударных нагрузках и низких температурах ограни­чивающим критерием является сопротивление хрупкому разрушению.

  1. Расчёты на прочность

Валы испытывают действие напряжений изгиба и кручения, оси - только напряжения изгиба. Постоянные по величине и направлению силы вызывают в неподвижных осях постоянные напряжения, а во вращающихся осях и валах - напряжения, изменяющиеся по симметричному знакопеременному циклу.


8.1             Основной (приближенный) расчет вала

Основной (приближенный) расчет вала заключается в вычислении изгибающих и крутящих моментов в характерных сечениях вала, строят эпюры этих моментов.

Для входного вала.

Дано:

Т=8,4 кНмм, d=32 мм, Ft=2T/d=2*8,4/26=0,525  кH. Fr=Fttg20/cos=525*0.36397/.936939=203 H.

Материалы вала: ст. 45 улучш.

 МПа,  МПа,  МПа.

Решение.

При действии нагрузок на вал в разных плоскостях их раскладывают на две взаимно перпендикулярные плоскости, за одну из которых прини­мается плоскость действия одной из сил.

Вертикальная плоскость.

          ;

реакции определены, верно


Определяются изгибающие моменты в вертикальной плоскости

 кНмм, кНмм   кНмм
 кНмм

 кНмм.

Строится эпюра .


Горизонтальная плоскость.

                            ;

 Н.


Определяются изгибающие моменты в горизонтальной плоскости

  кНмм,  кНмм.

Строится эпюра .


Для определения суммарного изгибающего момента складывают гео­метрически изгибающие моменты МВ и МГ во взаимно перпендикулярных плоскостях по формуле

         

Максимальный суммарный изгибающий момент

 кНмм.

 кНмм.

Строится эпюра .


Опасное сечение определяется эпюрами моментов, размерами сечений вала и концентрацией напряжений. По размеру сечения вала опасное сечение выбирается возле шестерни. По эпюре суммарного момента определяется момент в опасном сечении, h=14 мм:        

 кНмм.

Окончательно диаметр вала в опасном сечении определяется по экви­валентному моменту, который равен геометрической сумме суммарного из­гибающего и крутящего момента по третьей теории прочности.

  кНмм.

 кНмм.

 

Строим эпюру эквивалентного момента.


 МПа

и]ш, Мпа- допускаемое напряжение изгиба по симметричному циклу нагружения,

бв - временное сопротивление материала(табл. 1).

 

Полученный диаметр вала нужно округлить в большую сторону до ближайшего значения из ряда нормальных линейных размеров.

Выбирается d=17 мм.


Для выходного вала.

Дано:

 Т=26 кНмм,  d=105,35 мм, Ft=2T/d=2*26/105,35=0,494  кH.

Fr=Ft*tg20/сщы=0,514*036394/0,93969=0,191 кH.

 кH.

Материалы вала: ст.45 улучш.:

 МПа,  МПа, 

МПа,

Решение.

Вертикальная плоскость.

    ,
 кНмм,
       
 Н, 

                      , следовательно, реакции определены правильно.

Определяются изгибающие моменты в вертикальной плоскости

 кНмм.    кНмм,
 кНмм.

         

Строится эпюра .

Горизонтальная плоскость

         

,
 Н.

 

         

 кНмм.

 кНмм.

         

Строится эпюра .


Для определения суммарного изгибающего момента складывают гео­метрически изгибающие моменты МВ и МГ во взаимно перпендикулярных плоскостях по формуле

         

          Максимальный суммарный изгибающий момент

 кНмм.

Строится эпюра .


Выбирается опасное сечение там, где действует максимальный изгибающий момент.

Окончательно диаметр вала в опасном сечении определяется по экви­валентному моменту, который равен геометрической сумме суммарного из­гибающего и крутящего момента по третьей теории прочности.

 кНмм.


Строим эпюру эквивалентного момента.

 МПа.

 [би]ш, Мпа- допускаемое напряжение изгиба по симметричному циклу нагружения,  бв - временное сопротивление материала(табл. 1).

 

Полученный диаметр вала нужно округлить в большую сторону до ближайшего значения из ряда нормальных линейных размеров.

Окончательно принимаем d=20 мм.

8.2            Уточненный расчет вала на выносливость

Расчеты вала на выносливость являются проверочными и выполняют­ся

после определения формы и размеров вала в результате предварительно­го расчета и разработки эскизной компоновки.  

Уточненный расчет заключается в определении коэффициентов запаса прочности в опасных сечениях, в соответствии с эпюрами моментов, с учетом концентраторов напряжений. Размеры вала, полученные при проектном расчете, могут быть изме­нены в результате проведенного уточненного расчета.

Размеры вала считаются выбранными оптимально, если действитель­ные коэффициенты запаса прочности по сечениям соответствуют рекомен­дуемым пределам (n = 1,5....3.0). Увеличение запаса прочности против ре­комендуемого может быть связано либо с требованиями жесткости вала, ли­бо с необходимостью увеличения диаметра вала под подшипники. При расчете на выносливость полагают, что постоянные по величине и направлению силы передач вызывают во вращающихся валах перемен­ные напряжения изгиба, изменяющиеся по симметричному циклу.


Для входного вала.

Проверку на усталостную прочность производят по величине коэффи­циента запаса прочности:              

где  - коэффициенты запаса прочности по нормальным и касательным напряжениям соответственно.


При симметричном цикле нагруження

Коэффициент запаса прочности по касательным напряжениям, если привод работает без остановок длительное время, определяют

по формуле                  

где   - предел текучести материала вала, МПа (в та6л2.1).

Если привод работает с частыми остановками (то нулевой цикл), то 

  

    пределы выносливости стандартных об­разцов соответственно при изгибе и кручении. МПа.

 напряжения изгиба и кручения в опасных сечениях вала, МПа ;

эффективные коэффициенты концентрации напряжений при изгибе и кручении;

 коэффициенты влияния абсолютных размеров поперечного сечения вала,  - коэффициент чувствительности материала к асимметрии цикла

Напряжения в опасных сечениях определяют по формулам:

;                    ;  где  - результирующий изгибающий момент, Н.мм;

Т -крутящий момент, Н.мм;

Wнетто, W рнетто - осевой и полярный моменты сопротивления сечений вала без учета шпоночной канавки.

где d - диаметр вала в опасном сечении, мм;


 МПа;


   МПа;

   

  



Тогда коэф. Запаса прочности равен

 

Диаметр вала оставляем =17 мм., не уменьшаем.

Для выходного вал

По диаметру вала выбирается призматическая шпонка вхh=6х6.

где d - диаметр вала в опасном сечении, мм;

Ь и t - размеры шпоночной канавки, мм.


 МПа;


   МПа;

  Из табл. находятся 

Тогда коэф. Запаса прочности равен



Так как  запас прочности больше трех, можно диаметр вала уменьшить до 15 мм., но диаметр вала уменьшать не будем, оставим под подшипник и тогда диаметр вала оставляем d = 20 мм.

По диаметру вала выбирается призматическая шпонка вхh=6х6.

               

Тогда коэф. Запаса прочности равен

Следовательно оставляем диаметр вала в опасном сечении d=20 мм.



Таблица 6

Эффективные коэффициенты концентрации напряжений для валов в месте шпоночной канавки при изгибе и кручении





Бв, МПа

 

Кб

 

К,

 

500

 

1.6

 

1.4

 

600

 

1.76

 

1.54

 

700

 

1.9

 

1.7

 

800

 

2.01

 

1.88

 

900

 

2.15

 

2.05

 

1000

 

2.26

 

2.22

 



Таблица 7

Значение коэффициентов влияния абсолютных размеров

 

 

 

Углеродистая сталь

 

Легированная сталь

 

Диаметр вала, мм

 

,

 

 

15

 

0.95

 

0.87

 

0.87

 

20

 

0.92

 

0.83

 

0.83

 

30

 

0.88

 

0.77

 

0.77

 

40

 

0.85

 

0.73

 

0.73

 

50

 

0.81

 

0.70

 

0.70

 

70

 

0.76

 

0.67

 

0.67

 

100

 

0.70

 

0.62

 

0.62

 





9.   Подшипники качения


Предварительно выбираются шариковые радиально – упорные  однорядные подшипники  ТИП 36103 , особо легкая серия.

 

Подшипники качения это опоры, использующие в основе трение качение.

Любой подшипники качения состоит из наружной и внутренней обоймы, тел качения и сепараторов. Подшипники качения это группы деталей стандартизованные в мировом масштабе. Подшипники качения в зависимости от формы тел качения могут быть шариковыми и роликовыми. Основные достоинства подшипников тел качения: малый расход смазочных материалов, высокая несущая способность на единицу ширины, малые моменты трения, малое тепловыделение.

В соответствии с критериями работоспособности подшипники рассчитываются на усталостное выкрашевание.

, где L – число миллионов оборотов до появления признаков усталости; С- динамическая грузоподъемность – это такая нагрузка, которую выдерживает подшипник при  млн. оборотов; Fпр –приведенная нагрузка учитывает Fr  и Fx.

Fпр=(хккFp+yFx)кбкт   , где x,y- коэф.  приведения соответственно радиальной и осевой нагрузки; кк =1,-коэф. кольца, учитывает вращение наружной обоймы; кб- коэф. безопасности, учитывает динамичность нагрузки; кт- температурный коэф., при Т<100 С равен 1.

При     подшипник рассчитывается только на радиальную нагрузку.

е=Fx/Co,  Сo-статическая грузоподъемность.


При проектировании задача выбора подшипника сводится к расчету его долговечности.

  , в часах.


Расчет подшипников

         

Для вала-шестерни.

Исходные данные:  х=1, ,  n=1415 об/мин, тре­буемая долговечность подшипников L10h =3000 ч.

Максимальные длительно дей­ствующие силы:

 H, 

 Н, расчет ведется только для одной опоры  Н.


Предварительно принимаем шариковые радиальные подшипники особо легкой серии 103.

Для этих подшипников из табл.  находим, что Сr=5700 Н, СОr=4100 Н.

прини­маем X =0,45, Y=1,33, е=0,41.

Принимаем =1 температура работы под­шипника меньше 100°С.

Кк =1,, .                 Н.

Для более нагруженной опоры.


 млн. об.       

    часов.

Т.к. базовая долговечность больше требуемой, то подшипник пригоден.  Выбираются шариковые радиально - упорный однорядные подшипники                 ГОСТ 8338-75 особо легкой серии.

 d,мм

D,мм

В,мм

С,кН

Со,кН

17

35

10

5,71

3,58

         

          Для отдельного вала.

Исходные данные: х=0,45, , n=429,75 об/мин, тре­буемая долговечность подшипников L10h =3000 ч.

Максимальные длительно дей­ствующие силы:

 Н,  Н.


 Предварительно принимаем шариковые радиальные подшипники легкой серии 204.

Для этих подшипников из табл.  находим, что Сr=5700 Н, СОr=4100 Н.

прини­маем X =1, Y=0.

Принимаем =1 температура работы под­шипника меньше 100°С.

Кк =1.              Н.

 млн. об.         часов.

Т.к. базовая долговечность больше требуемой, то подшипник пригоден.  Выбираются шариковые радиально - упорные однорядные подшипники                 ГОСТ 8338-75 легкой серии.

 D,мм

D,мм

В,мм

r,мм

С,кН

Со,кН

20

47

14

1,5

10

6,3


      

10.                     Подбор крышек подшипников

Для данных подшипников выбираются крышки закрытого и открытого типа.

          Крышки подшипников изготовляют из чугуна марки СЧ-21. Различают крышки подшипников привертные и закладные.

          Форма крышки зависит от конструкции опоры вала. Чаще всего торец вала не выступает за пределы подшипника. Поэтому наружная поверхность крышки плоская.

          Опорные поверхности под головки крепежных болтов необходимо чаще всего обрабатывать. Обрабатывают или непосредственно те места, на которые опираются головки винтов, или весь поясок на торце в зоне расположения головок винтов. С точки зрения точности и быстроты предпочтительнее токарная обработка, чем обработка опорных поверхностей на сверлильном станке.

          При установки в крышке подшипника манжетного уплотнения предусматривают 2-3 отверстия диаметром 3…4 мм для выталкивания изношенной манжеты. В некоторых конструкциях отверстие в крышке под манжетное уплотнение делают сквозным.

                   Чаще фланцы крышек выполняют круглой формы ; обычно форма крышки должна соответствовать платика корпусной детали, к которой крышка привертывается. При этом размер а определяется возможностью установки винта крепление крышки к корпусу. С целью снижения расхода металла при изготовлении, как самой крышки, так и корпусной детали,  фланцы привертных крышек иногда изготовляют некруглой формы, сокращая размер а фланца на участках между отверстиями под венты крепления. Еще большее снижение расхода металла можно получить, если крышку выполнить квадратной. Чтобы не происходило значительного снижения жесткости и прочности фланца, при сокращении размера а не рекомендуется переходить за окружность центров DO крепежных отверстий.

                   Наружный диаметр крышки выполняют с такими отклонениями, при которых в сопряжении с корпусом крышка образует очень малый зазор, препятствующий вытеканию масла из корпуса.

          Толщину стенки принимают в зависимости от диаметра отверстия под подшипник.

                   Обычно крышки изготовляют из чугуна. Однако с целью повышения прочности резьбы закладную крышку с резьбовым отверстием под нажимной винт изготовляют из стали.  

                                                                          























































Литература


1.Дунаев П. Ф., Лелеков О. П., Конструирование узлов и деталей машин: Учебное пособие для машиностроит. Спец. Вузов.- М.: Высшая школа 1985.-416., ил.

2.Сулейманов А. С. Оформление графической части проекта привода в курсе “Детали  машин”.-УГНТУ:2001.-29с.

3.Зарипов С. Г., Расчет валов.-УГНТУ:2000.-18с.


Страницы: 1, 2, 3




Новости
Мои настройки


   рефераты скачать  Наверх  рефераты скачать  

© 2009 Все права защищены.