Температуры
сетевой воды и приведены в таблице 3.
Таблица
3
|
|
85
|
86,6
|
97,2
|
108,1
|
119,4
|
130,6
|
142,1
|
153.5
|
155,8
|
|
|
12,9
|
15,9
|
18,3
|
21
|
24,1
|
27,2
|
30,5
|
33,8
|
34,4
|
Рис.
2.4 График температур тепловой сети
3 Расчет
расходов сетевой воды
1. Расход сетевой
воды на отопление и вентиляцию (при tн=8 оС):
2. Расход сетевой
воды на отопление и вентиляцию при tно:
;
3. Суммарный
расход сетевой воды:
,
Рис. 3.1 График
расходов сетевой воды
4.
Гидравлический расчет паропровода
Гидравлический расчет следует проводить в направлении от
потребителей к источнику, чтобы определить параметры пара, с которыми он должен
быть отпущен из котельной.
По паропроводу
транспортируется насыщенный водяной пар.
Таблица 4
|
Расчетная
величина
|
Обознач.
|
Размерн.
|
Расчетная формула
или метод определения
|
Номер участка
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
|
Расход пара на участке
|
D
|
кг/с
|
По заданию
|
25
|
16,7
|
8,3
|
8,3
|
8,3
|
|
Длина участка
|
L
|
м
|
То же
|
750
|
500
|
320
|
90
|
100
|
|
Удельное падение
давления
|
Rл
|
Па/м
|
Принимается
|
25
|
25
|
25
|
25
|
25
|
|
Доля местных потерь
|
a
|
---
|
0,3ч0,6
|
0,5
|
0,5
|
0,5
|
0,5
|
0,5
|
|
Потери давления на
участке
|
DP
|
кПа
|
|
28
|
18,75
|
12
|
3,37
|
3,75
|
|
Давление пара в
начале участка (от потреб.)
|
Pнач
|
кПа
|
1 уч.:
2 уч.:
3,4,5 уч.:
|
765,87
|
730,75
|
712
|
703,37
|
703,75
|
|
Давление пара в
конце участка (от потреб.)
|
Pкон
|
кПа
|
1 уч.:
2 уч.:
|
730,75
|
712
|
700
|
700
|
700
|
|
Средняя плотность
пара на участке
|
|
кг/м3
|
|
3,85
|
3,75
|
3,70
|
3,68
|
3,68
|
|
Абсолютная
эквивалентная шероховатость паропровода
|
kэ
|
м
|
По рекомендации [1]
|
0,0002
|
|
Коэффициент
|
Аd
|
м0,0475
|
|
0,42
|
|
Расчетный диаметр
паропровода
|
d
|
м
|
|
0,460
|
0,396
|
0,306
|
0,306
|
0,306
|
|
Диаметр паропровода
по стандарту
|
d’
|
м
|
Приложение 11 [1]
|
0,466
|
0,400
|
0,300
|
0,300
|
0,300
|
|
Средняя скорость
пара
|
wср
|
м/с
|
|
19,5
|
17,9
|
15,3
|
15,4
|
15,4
|
|
Количество
нормальных задвижек на участке
|
nЗ
|
---
|
По заданию
|
1
|
|
Количество П-образных
компен-саторов на участке
|
nК
|
---
|
Принимается
|
5
|
2
|
2
|
1
|
1
|
|
Коэффициент
гидравлического сопротивления задвижки
|
xЗ
|
---
|
Приложение 10 [1]
0,3ч0,5
|
0,5
|
|
Коэффициент
гидравлического сопротивления компенсатора
|
xк
|
---
|
1,9 + 2∙D0
|
2,8
|
2,7
|
2,5
|
2,5
|
2,5
|
|
Коэффициент
гидравлического сопротивления тройника
|
xтр
|
---
|
-«-«-
|
3
|
|
Суммарный
коэффициент гидравлического сопротивления
|
xуч
|
---
|
|
17,5
|
11,9
|
8,5
|
6
|
6
|
|
Коэффициент
|
AR
|
м0,25
|
Табл. 5.1 [1]
|
10,6∙10-3
|
|
Удельное падение
давления
|
R’л
|
Па/м
|
|
23,7
|
23,9
|
27,7
|
27,9
|
27,9
|
|
Коэффициент
|
Al
|
м - 0,25
|
Табл. 5.1 [1]
|
76,4
|
|
Эквивалентная длина
местных сопротивлений
|
Lэкв
|
м
|
|
514,8
|
289,2
|
144,2
|
101,8
|
101,8
|
|
Потери давления на
участке
|
DP’
|
кПа
|
|
31,2
|
16,5
|
12,3
|
5,9
|
6,7
|
|
Давление пара в
начале участка (от потреб.)
|
P’нач
|
кПа
|
|
760
|
728,8
|
712,3
|
705,9
|
706,7
|
|
Давление пара в
конце участка (от потреб.)
|
P’кон
|
кПа
|
|
728,8
|
712,3
|
700
|
700
|
700
|
|
Проверка
погрешности в определении плотности пара
|
|
Средняя плотность
пара на участке
|
r’ср
|
кг/м3
|
|
3,88
|
3,77
|
3,69
|
3,69
|
3,69
|
|
Погрешность
определения плотности
|
d
|
%
|
|
0,8
|
0,5
|
0,3
|
0,3
|
0,3
|
|
Полученная
погрешность удовлетворяет допустимой (2%).
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5. Тепловой
расчет паропровода
Прокладка
паропровода надземная, поэтому расчетная температура окружающей среды соответствует
температуре наружного воздуха при максимальном зимнем режиме (tно).
Паропровод
полностью изолирован, задвижки изолированы на ѕ от их площади поверхности,
компенсаторы изолированы полностью.
Результаты
теплового расчета сведены в таблицу 5.
Таблица 5
|
Расчетная
величина
|
Обознач.
|
Размерн.
|
Расчетная формула
или метод
определения
|
Номер участка
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
|
Расход пара на
участке
|
D
|
кг/с
|
По заданию
|
25
|
16,7
|
8,3
|
8,3
|
8,3
|
|
Длина участка
|
L
|
м
|
То же
|
750
|
500
|
320
|
90
|
100
|
|
Удельная потеря
теплоты с 1 м изолированного паропровода
|
q
|
|
Приложение 3[2]
|
1,67
|
1,56
|
1,32
|
1,32
|
1,32
|
|
Эквивалентная длина
задвижки
|
|
м
|
Принимается в диапазоне
4…8
|
5
|
|
Количество нормальных
задвижек на участке
|
nз
|
---
|
По заданию
|
1
|
|
Эквивалентная длина
опор
|
|
м
|
(10…15%)∙L
|
80
|
40
|
30
|
11
|
14
|
|
Суммарная эквивалентная
длина местных тепловых потерь
|
|
м
|
|
85
|
45
|
35
|
16
|
19
|
|
Температура пара в
начале участка (от источника)
|
t1
|
0С
|
Принимается
|
184
|
174
|
169
|
174
|
169
|
|
Температура пара в
конце участка (от источника)
|
t2
|
0С
|
Табл. II [4]
|
174
|
169
|
165
|
165
|
165
|
|
Средняя температура
пара на участке
|
tср
|
0С
|
|
179
|
171,5
|
167,5
|
169,5
|
167,5
|
|
Средняя массовая
теплоемкость пара на участке
|
Ср
|
|
Табл. V [4]
|
2,603
|
2,526
|
2,484
|
2,504
|
2,484
|
|
Средняя удельная
теплота парообразования на участке
|
rср
|
|
Табл. I [4]
|
2018
|
2042
|
2057
|
2050
|
2057
|
|
Потери тепла на
участке
|
Q
|
кВт
|
|
314,8
|
142,7
|
89,1
|
50,6
|
42,3
|
|
Температура пара в
конце участка (от источника)
|
t’2
|
0С
|
|
174,3
|
167
|
162
|
167
|
165
|
|
Погрешность определения
температуры
|
d
|
%
|
|
0,1
|
1,1
|
1,8
|
1,8
|
0
|
|
Полученная
погрешность удовлетворяет допустимой (2%)
|
Страницы: 1, 2, 3
|
Проектирование промышленно-отопительной котельной для жилого района
Наверх