Проектирование и расчёт конструкций из дерева

Костромская

Государственная

Сельскохозяйственная

Академия

Кафедра строительных конструкций

ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА К

КУРСОВОМУ ПРОЕКТУ

Коровник на 200 голов привязного содержания

на тему: «Проектирование и расчёт

конструкций из дерева»

по дисциплине: «Конструкции из дерева и пластмасс»

Выполнил: студент 4 курса

2 группы АСФ Белов Д.Ю.

Руководитель: Борисова И.С.

Кострома 2002

Содержание

Введение

Сравнение вариантов

Теплотехнический расчет ограждающих конструкций

Расчет утепленной клеефанерной панели покрытия

Расчет гнутоклееной деревянной трехшарнирной рамы

Расчет стеновой панели

Мероприятия и способы продления срока службы деревянных конструкций

Список литературы

Введение.

Одним из важнейших направлений прогресса строительства, которое ведётся во всё возрастающих масштабах, является производство и применение лёгких и эффективных строительных конструкций. Повышение качества строительства, ускорение его темпов, снижение материалоёмкости, трудоёмкости и стоимости имеют огромное значение. Широкое применение в строительстве эффективных лёгких сборных конструкций заводского изготовления позволит существенно ускорить сооружение строительных объектов, упростить и снизить трудоёмкость работ по сооружению фундаментов, транспортированию и монтажу зданий и сооружений и получить благодаря этому значительный технико-экономический эффект.

К числу лёгких строительных конструкций в первую очередь относятся деревянные конструкции. Деревянные конструкции являлись основными в течение многих веков и имеют широкие перспективы применения в современном облегчённом капитальном строительстве. Огромные лесные богатства нашей страны являются надёжной сырьевой базой производства деревянных строительных конструкций. Деревянные конструкции характеризуются малой массой, малой теплопроводностью, повышенной транспортабельностью и их перевозки на значительные расстояния вполне рациональны. Ценные строительные свойства древесины определяют и области её эффективного использования.

Высокая прочность древесины позволяет создавать деревянные конструкции больших размеров для перекрытий зданий, имеющих свободные пролёты до 100 м и более.

Деревянные конструкции подвержены загниванию. Однако современные методы конструктивной и химической защиты от загнивания позволяют снизить до минимума опасность их гнилостного поражения и обеспечить им необходимую долговечность в самых различных условиях эксплуатации.

Древесина является стойким материалом в ряде агрессивных по отношению к бетону и металлу сред. Кроме того, деревянные конструкции проявляют необходимую долговечность в ряде сооружений химической промышленности.

Создание высокопрочных и стойких синтетических полимерных клеев и разработка высокопроизводительной заводской технологии склеивания позволили из пиломатериалов ограниченных размеров создавать клееные элементы и конструкции практически любых размеров и форм, имеющих повышенную прочность и стойкость против загнивания и возгорания и при минимальном количестве отходов.  Производство и применение клееных деревянных конструкций является одним из главных направлений прогресса в области строительства из дерева. Основной задачей промышленности клееных деревянных конструкций является строгое и точное выполнение всех операций технологического процесса, с тем чтобы обеспечить высокое качество и снизить стоимость этих прогрессивных конструкций. Наибольший технико-экономический эффект даёт их использование в следующих областях строительства: большепролётные общественные здания, промышленные здания с химически агрессивной средой, не действующей на древесину, сборные малоэтажные  дома заводского изготовления, сельскохозяйственные производственные здания. Опыт зарубежного строительства показывает также всё возрастающий объём применения клееных деревянных конструкций.

Дальнейшее прогрессивное развитие производственной базы заводского изготовления деревянных строительных конструкций должно быть ориентировано на повышение их эксплуатационных качеств и капитальности, на ускорение темпов строительства и повышение производительности труда не только в процессе заводского изготовления укрупнённых элементов сборных сооружений, но и при их монтаже.

Сравнение вариантов.

Для сравнения взяты следующие конструкции:

-гнутоклееная деревянная рама;

-клеенная двухскатная балка на стойках.

Определяем расход пиломатериалов:

Для рамы м3

Для балки м3

k3=1.07 – коэф. для элементов со стыком на зубчатый шип;

dп, bп, dо, bo – толщина и ширина до острожки и после соответственно;

lзб – длина заготовительного блока;

lд – длина в деле.

Определяем трудоемкость изготовления конструкций:

Для рамы Тизг=tи×L+Тс+Тт+Та=0.4×27.8+3.5×5.09+1×5.09+1×3.564+4=41.6 чел.час.

Для балки Тизг=tи×L+Тс+Тт+Та=0.05×28.5+3.5×7.8+1×7.8+1×5.6+4=46.125 чел.час.

tи – удельная трудоемкость изготовления и сборки;

Тс = tс×Vп – трудоемкость сушки(tс =3.5 чел.час./м3)

Тт=tт`×Vп+tт``×Vд– трудоемкость транспортных операций

(tт`=1 чел.час./м3, tт``=1 чел.час./м3);

Та  - трудоемкость на септирование.

ТЭП

Сравнив показатели и учитывая все конструктивные и архитектурные качества конструкций, для дальнейшего расчета принимаем деревянную гнутоклееную раму.

Теплотехнический расчет ограждающих конструкций

Для строительства выбрана Костромская область.

Теплотехнический расчет клеефанерной панели:

Схематический чертеж ограждающей конструкции

1. Фанерная обшивка: g0 = 600 кг/м3; d1 = 10 мм; l1 = 0.18 Вт/(м×С0);

2. Утеплитель – минераловатные плиты на синтетическом связующем (прошивные):        g0 = 125 кг/м3; l2 = 0.07 Вт/(м×С0);

3. Пароизоляция d3 = 0.2 мм;

4. Воздушная прослойка d4 = 87 мм; d4 /l4 = 0.19;

5. Фанерная обшивка g0 = 600 кг/м3; d5 = 10 мм; l5 = 0.18 Вт/(м×С0);

6. Рубероид (3 слоя) g0 = 600 кг/м3; d5 = 5 мм; l5 = 0.17 Вт/(м×С0).

Определяем через ГСОП (градусы сутки отопительного периода):

, отсюда

Принимаем толщину утеплителя равную 8 см.

Теплотехнический расчет кирпичной стены:

Схематический чертеж ограждающей конструкции

1. Кладка из силикатного кирпича на цементно-песчаном растворе: g0 = 1800 кг/м3; d1 = 510 мм; l1 = 0.87 Вт/(м×С0);

2. Утеплитель – минераловатные плиты на синтетическом связующем (жесткие): g0 = 125 кг/м3; l2 = 0.07 Вт/(м×С0);

3. Пароизоляция: d3 = 0.2 мм;

4. Штукатурка по сетке: g0 = 1700 кг/м3; d4 = 15 мм; l4 = 0.87 Вт/(м×С0).

Определяем через ГСОП (градусы сутки отопительного периода):

, отсюда

Принимаем толщину утеплителя равную 25 мм, а толщину стены – 550 мм.

Расчет утепленной клеефанерной панели покрытия

Исходные данные. Размер панели в плане 1,48х5,98 м; обшивки из водостойкой фанеры марки ФСФ сорта В/ВВ по ГОСТ 3916-69*; ребра из сосновых досок второго сорта. Клей марки ФРФ-50. Утеплитель – минераловатные плиты на синтетическом связующем по ГОСТ 9573-82*. Плотность утеплителя 1 кН/м3. Пароизоляция из полиэтиленовой пленки толщиной 0,2 мм. Воздушная прослойка над утеплителем – вентилируемая вдоль панели. Кровля из рулонных материалов (рубероид) трехслойная. Первый слой рубероида наклеивают на заводе с применением мастик повышенной теплостойкости и механизированной прокатки слоя. Оставшиеся два слоя наклеивают после установки панели. Район строительства – Костромская область.

Компоновка рабочего сечения панели. Ширину панели делают равной ширине фанерного листа с учетом обрезки кромок для их выравнивания  bп = 1480 мм. Толщину фанеры принимают 10 мм. Направление волокон наружных шпонов фанеры как в верхней, так и в нижней обшивке панели должно быть продольным для обеспечения стыкования листов фанеры “на ус” и для лучшего использования прочности фанеры.

Для дощатого каркаса, связывающего верхние и нижние фанерные обшивки в монолитную склеенную коробчатую панель, применены черновые заготовки по рекомендуемому сортаменту пиломатериалов (применительно к ГОСТ 24454-80*Е) сечением 50х175 мм. После сушки (до 12% влажности) и четырехстороннего фрезирования черновых заготовок на склейку идут чистые доски сечением 42х167 мм. Расчетный пролет панели lр = 0,99l = 0,99×2960 = 2930 мм. Высота принята hп = 187 мм, что составляет 18,7/592 = 1/32 пролета и соответствует рекомендациям, согласно которым высота панели составляет 1/30–1/32 пролета.

Каркас панели состоит из четырех продольных ребер. Шаг ребер принимают из расчета верхней фанерной обшивки на местный изгиб поперек волокон от сосредоточенной силы Р = 1×1,2 = 1,2 кН как балки, заделанной по концам (у ребер) шириной 1000 мм. Расстояние между ребрами в осях с = (1480-2,42)/3 = 492 мм.

Изгибающий момент в обшивке М = Р×с/8 = 1,2×492/8 =73.8 кН×мм. Момент сопротивления обшивки шириной 1000 мм.

.

Напряжение от изгиба сосредоточенной силой

, здесь 1,2 – коэффициент условия работы для монтажной нагрузки.

Для придания каркасу жесткости продольные ребра соединены на клею с поперечными ребрами, расположенными по торцам и в середине панели. Продольные кромки панелей при установке стыкуются с помощью специально устроенного шпунта из трапецевидных брусков, приклееных к крайним продольным ребрам. Полученное таким образом соединение в шпунт предотвращает вертикальный сдвиг в стыке и разницу в прогибах кромок смежных панелей даже под действием сосредоточенной нагрузки, приложенной к краю одной из панелей.

Нагрузки на панель. Панели предназначены для укладки по несущим деревянным конструкциям. Подсчет нормативной и расчетной нагрузок приведен в таблице .

Коэффициент надежности по снеговой нагрузке в соответствии с п.5.7 СНиП 2.01.07-85 для отношения нормативного веса покрытия к весу снегового покрова 0,483/1,5=0,32 < 0,8 равен gf =1,6.

Полная нагрузка на 1 м панели:

нормативная qн=1,983×1,5=2,97 кН/м;

расчетная q=2,967×1,5=4,45 кН/м.

Расчетные характеристики материалов. Для фанеры марки ФСФ сорта В/ВВ семислойной толщиной 10 мм по табл. 10 и 11 СНиП II-25-80 имеем:

расчетное сопротивление растяжению: Rф.р= 14 МПа;

расчетное сопротивление сжатию: Rф.с= 12 МПа;

расчетное сопротивление скалыванию: Rф.ск= 0,8 МПа;

расчетное сопротивление изгибу: Rф.и90= 6,5 МПа;

модуль упругости: Еф=9000 МПа;

Для древесины ребер по СНиП II-25-80 имеем модуль упругости Едр=10000 МПа.

Геометрические характеристики сечения панели. Приведенная расчетная ширина фанерных обшивок согласно СНиП II-25-80 п.4.25.

bпр=0.9×b при l>6a, где b – полная ширина плиты, l – пролет плиты, a – расстояние между продольными ребрами по осям.

bпр=0.9×1.48=1.332 м.

Геометрические характеристики клеефанерной панели приводим к фанерной обшивке. Приведенный момент инерции поперечного сечения панели.

Приведенный момент сопротивления поперечного сечения панели:

.

Проверка панели на прочность. Максимальный изгибающий момент в середине пролета:

Напряжения в растянутой обшивке:

, где 0,6 – коэффициент, учитывающий снижение расчетного сопротивления фанеры в растянутом стыке. (п.4.24 СНиП II-25-80).

Расчет на устойчивость сжатой обшивки производим по формуле:

При расстоянии между продольными ребрами в свету с1 = 0,424 м и толщина фанеры dф = 0,01 м.

тогда  

Напряжение в сжатой обшивке:

Расчет на скалывание по клеевому слою фанерной обшивки (в пределах ширины продольных ребер) производят по формуле:

Поперечная сила равна опорной реакции панели:

Приведенный статический момент верхней фанерной обшивки относительно нейтральной оси:

Расчетная ширина клеевого соединения: bрасч = 4×0,042 = 0,168 м.

Касательные напряжения будут:

.

Проверка панели на прогиб. Относительный прогиб панели:

Страницы: 1, 2